Обработка плазмой способствует уменьшению значения водопоглощения по сравнению с немодифицированным угаром. Таким образом, определены параметры ВЧ плазмы пониженного давления, при обработке которой образцов угара достигаются наибольшая степень удаления масла марки ТП-22 с водной поверхности и наименьшее водопоглощение: плазмообразующий газ – смесь пропана с бутаном в соотношении 70:30, давление в рабочей камере
Р = 26,6 Па, сила тока на аноде Iа = 0,4 А, напряжение на аноде Uа = 2,5 кВ, расход плазмообразующего газа Q = 0,06 г/сек, время обработки t = 1 минута.

Список литературы:

1  Шайхиев альтернативного сорбента для повышения нефтеемкости и гидрофобности / , , // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. - 2010. - №4. - С. 24-27.

2  Шайхиев от переработки шерсти для очистки водных акваторий от нефти / , , // Экспозиция. Нефть. Газ. - 2010. - № 4. - С. 11-14.

3  Шайхиев обработки ВЧ-плазмой пониженного давления на эффективность удаления отходом валяльно-войлочного производства с водной поверхности масла ТП-22 / , , // Вестник Казан. технол. ун-та. - 2011. - № 19. - С. 42-48.

4  Шайхиев обработки ВЧ-плазмой пониженного давления на эффективность удаления с водной поверхности масла КС-19 отходом валяльно-войлочного производства/ , , // Вестник Казан. технол. ун-та. - 2012. - № 4. - С. 126-128.

5  Шайхиев обработки ВЧ-плазмой пониженного давления на эффективность удаления с водной поверхности масла И-20А отходом валяльно-войлочного производства / , , // Вестник Казан. технол. ун-та. - 2012. - № 5. - С. 105-109.

УДК 547.841

, ,

СИНТЕЗ 2-ИЗОПРОПИЛ-5-МЕТИЛ-1,3-ДИОКСАНА ИЗ 5-МЕТИЛ-1,3-ДИОКСАНА НА ТВЕРДЫХ СУПЕРКИСЛОТНЫХ КАТА­ЛИЗАТОРАХ

Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа

E-mail: Yantimir@rambler.ru

Нами исследованы жидкофазные превращения 5-метил-1,3-диок­сана (1) в присутствии твердых гетерогенных суперкислотных катализаторов [1], осуществленных при 160°С - 190°С в закрытом автоклаве при постоянном перемешивании в течение 5 часов. В качестве растворителя использовали то­луол в объемном соотношении с 5-метил-1,3-диоксаном один к двум. Определе­ние и идентификация структур исходных соединений и продуктов превращений проведена с ис­пользованием хромато-масс-спектрометрии [2].

В продуктах превращений 5-метил-1,3-диоксана на суперкислотных катализаторах (степень превращения достигает 35%) одним из основных продуктов реакции (выход около 50%) является 2-изопропил-5-метил-1,3-диоксан, представляющий собой смесь цис- и транс- изомеров в соотношении 1:2.

Список литературы:

1 , . , , Гидротермальный синтез и каталитические свойства суперкислотного сульфатированного диоксида титана // Журнал неорганической химии, 2010, 55 (5), С. 713-717.

2 Масс-спектрометрия в органической химии. М.: Бином. Лаборатория знаний, 2003. -493 с. ил.

УДК 532.55

К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ

ПРИ ДВИЖЕНИИ РЕАЛЬНЫХ ЖИДКОСТЕЙ

Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа

Важное значение для понимания гидродинамики вязких несжимаемых жидкостей имеют дифференциальные уравнения Навье – Стокса, одно из которых – применительно к направлению действия силы тяжести, т. е. вдоль вертикальной оси в трёхмерном пространстве – может быть представлено в виде

dwz/d = - g – (1/ )(dp/dz) + 2wz

где dwz/d - субстанциональная производная составляющей скорости вдоль вертикальной оси z по времени, g – ускорение свободного падения, и - плотность и кинематическая вязкость жидкости, dp/dz = частная производная давления вдоль вертикальной оси, 2wz - лапласиан составляющей скорости вдоль вертикальной оси.

Это уравнение в общем виде не имеет решения. Одним из путей обхода проблемы является следующий. Отбрасывают последнее слагаемое уравнения, отражающее действие сил трения. переходя тем самым к дифференциальному уравнению движения Эйлера и далее к уравнению Бернулли для идеальной жидкости с одновременным введением поправки, учитывающей реальное гидравлическое сопротивление, вызванное силами трения, – потерянный напор h. Этот напор по уравнению Дарси – Вейсбаха

h = (l/d)(w2/2g)

зависит в частности от величины w2 /2g, где g – ускорение свободного падения. - коэффициент гидравлического сопротивления, l и d – длина и диаметр трубопровода, w – скорость потока жидкости.

Известно интересное мнение (, 1999, 2001), что по физическому смыслу потерянный напор должен включать величины, входящие в отброшенное слагаемое уравнения Навье – Стокса. Поэтому предложено для расчёта h использовать величину /w, а не w2 /2g. Уравнение Дарси – Вейсбаха считается формальным.

С последним в случае ламинарного течения можно не согласиться. Сочетание уравнения Бернулли

z + p/g + w2 /2g = const

и уравнения Гагена – Пуазёйля, предложенного для расчёта объёма жидкости

V = d4p/128 l

которое содержит величины вязкости и скорости жидкости (с учётом, что V = wd2/4) и которое может быть выведено независимо от уравнения Навье – Стокса, приводит к традиционному виду уравнения Дарси – Вейсбаха. Таким образом, и традиционный вид уравнения Дарси – Вейсбаха в этом случае физически обоснован.

В случае же турбулентного течения (более характерного для промышленных условий) действительно представляется более обоснованным использование величины / w, а не w2 /2g. Естественно, что такой подход может быть использован и для ламинарного течения, что целесообразно с точки зрения единства методологии.

Для расчёта h в литературе предложено несколько иное уравнение с численно другим коэффициентом гидравлического сопротивления ( *):

h = * (l/d)(/w)

В этом случае коэффициент для ламинарного течения в трубах равен 32

Fr, а не 64/Re (как в традиционном выражении уравнения Дарси – Вейсбаха), где Fr и Re – критерии Фруда и Рейнольдса, и для турбулентного течения – 0,158 FrRe 0,75, а не 0,316 Re - 0,25. Коэффициент лобового (при обтекании тел) сопротивления также изменяется: для ламинарного течения он равен 12 Fr, а не 24/Re, для турбулентного – 0,235 FrRe, а не 0,47. Изменяется определённым образом и коэффициент местного (при течении в каналах) сопротивления.

Предложенный в литературе подход к определению гидравлических сопротивлений теоретически также оправдан. В обоих случаях количество операций для расчёта h почти одинаково.

УДК 662. 276.8

, ,

Оценка эффективности ингибирования АСПО методом «холодного стержня»

Башкирский государственный университет, г. Уфа

Е-mail: *****@***ru

Добыча нефти связана с большими осложнениями, заключающимися в значительном снижении объема добываемой нефти и увеличении нагрузки на насосное оборудование вследствие асфальто-смолисто-парафиновых отложений (АСПО) на стенках нефтепромыслового оборудования. На интенсивность отложений влияет повышенное содержание в составе нефти высокомолекулярных парафинов, смол и асфальтенов и температурные условия в скважине.

Для снижения интенсивности отложений образования АСПО на стенках насосно-компрессорных труб наиболее эффективным является применение ингибиторов комплексного действия.

Для образцов нефти Южно-Инзырейского месторождения (скв. 509) нами был разработан ингибитор АСПО-ОКН. Южно-Инзырейская нефть характеризуется высоким содержанием парафинов (21,5 % масс.). Содержание смол составляет 3,31 %, асфальтенов - 0,03 % масс.

Оценку эффективности ингибиторов ОКН проводили методом «холодного стержня» на лабораторной установки НИИ нефтепромхима. Ингибитор вводился в количестве 500 г/т при 40 0 С. Установлено, что эффективность ингибирования составляет 43 %. Видимо, полимерные вещества, входящие в состав реагента образуют дополнительные центры кристаллизации, а их полимерные группы сообщают кристаллам парафина заряд, что препятствуют их срастанию и образованию пространственной сетки.

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67