lА = 0,95 (1,2 · 0,0375 + 2,571 · 0,00054) = 0,0441;

lБ = 0,95 (1,2 · 0,0414 + 2,571 · 0,00082) = 0,0492.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

(рекомендуемое)

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

МЕТОДИКА ВЫБОРА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ПО УСЛОВИЯМ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ

Ж.1 Выбор теплоизоляционного материала по условиям экономической целесообразности следует производить только из материалов, предназначенных для ограждающих конструкций, удовлетворяющих требованиям экологической и пожарной безопасности, деструкционной стойкости.

Ж.2 Экономическую целесообразность теплозащиты следует оценивать по выполнению двух условий.

Первое условие: чистый дисконтированный доход от применения выбранного теплоизоляционного материала в данной конструкции должен быть положительным

(Ж.1)

где Рт - чистый дисконтированный доход (интегральный эффект), руб/м2;

DL - ежегодное сокращение эксплуатационных издержек за счет снижения теплопотерь через 1 м2 поверхности ограждающей конструкции, руб/(м2×год);

DК - капитальные вложения в теплоизоляционный слой (на 1 м2 поверхности ограждающей конструкции), руб/м2;

Е - норма дисконта, выбираемая заказчиком (при отсутствии данных принимается равной 0,08 год-1);

Т - нормативный срок службы ограждающей конструкции здания, лет;

t - номер текущего года.

Второе условие: срок окупаемости капитальных вложений в теплозащитный слой ограждающей конструкции (с учетом дисконтирования прибыли) должен быть не больше срока окупаемости банковского вклада.

Ж.3 Первое условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству

cmlm £ 24cef(F)f(r)a1Ddn/(RreqRo*), (Ж.2)

где стlт - параметр теплоизоляционного материала, определяющий стоимость единицы термического сопротивления теплоизоляционного слоя площадью 1 м2, (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

ст - стоимость теплоизоляционного материала, руб/м3;

lт - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала, Вт/(м×°С);

се - тарифная стоимость тепловой энергии от выбранного источника теплоснабжения, руб/Вт×ч;

f(F) - функция влияния относительной площади оребрения для трехслойных бетонных конструкций с ребрами и теплоизоляционными вкладышами;

f(r) - функция влияния теплотехнической неоднородности многослойной конструкции;

a1 - коэффициент дисконтирования эксплуатационных издержек, лет;

Dd - то же, что и в формуле (1) настоящего Свода правил, °C×сут;

п - то же, что и в формуле (3) СНиП 23-02;

Rreq - нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции, определяемое согласно СНиП 23-02, м2×°С/Вт;

Ro* - сопротивление теплопередаче той же конструкции без теплоизоляционного слоя, м2×°С/Вт.

Численные значения f(F), f(r), a1 определяются по формулам:

f(F) = (1 - Fp/F)-1, (Ж.3)

где Fp/F - отношение площади, занимаемой ребрами, к площади поверхности конструкции (без учета оконных проемов);

f(r) = r(Rreq - Ro*)/(Rreq - rRo*), (Ж.4)

где Rreq и Ro* - те же, что и в формуле (Ж.2);

r - то же, что и формуле (11);

a1 = [+ E)-T]/E, (Ж.5)

где Е, Т - то же, что и в формуле (Ж.1).

Ж.4 Второе условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству

cmlm £ 24cef(F)f(r)a2Ddn/(RreqRo*), (Ж.6)

где a2 - коэффициент, определяемый по формуле

a2 = [+ E)-(1+1/E)]/E, (Ж.7)

cm, lm, ce, f(F), f(r), - то же, что и в формуле Ж.2.

Ж.5 Все теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие двум неравенствам (Ж.2) и (Ж.6), обеспечивают экономическую целесообразность применения в качестве теплозащиты. При этом приоритет следует отдавать материалам с наименьшим значением сmlm, как обеспечивающим максимальную величину чистого дисконтированного дохода в данных условиях.

Ж.6 Теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие только первому условию, обеспечивают относительную экономическую целесообразность. Их использование рекомендуется только по согласованию с заказчиком.

Ж.7 Использование для теплозащиты зданий теплоизоляционных материалов, не удовлетворяющих условиям экономической целесообразности, не рекомендуется.

Пример расчета

Требуется оценить экономическую целесообразность использования в г. Уфе следующих теплоизоляционных материалов для теплозащиты кирпичной стены жилого дома с конструктивным слоем из силикатного четырнадцатипустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности l1 = 0,64 Вт/(м×°С) и наружным облицовочным слоем из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности l2 = 0,58 Вт/(м×°С):

- плит теплоизоляционных из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод ) с коэффициентом теплопроводности lт = 0,045 Вт/(м×°С);

- плит пенополистирольных ПСБ-С-50 ( «Полимер», г. Уфа) с коэффициентом теплопроводности lт = 0,041 Вт/(м×°С);

- матов прошивных из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод ) с коэффициентом теплопроводности lт = 0,044 Вт/(м×°С);

- шлакоматов 2М-100 (, г. Уфа) с коэффициентом теплопроводности lт = 0,044 Вт/(м×°С).

Исходные данные:

- толщина основного конструктивного слоя стены d1 = 0,38 м;

- толщина наружного облицовочного слоя d2 = 0,12 м;

- крепление - гибкие связи из стеклопластика;

- коэффициент теплотехнической однородности r = 0,84;

- нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче Rreq = 3,33 м2×°С/Вт;

- район строительства - г. Уфа, Dd = 5730 °С×сут;

- тарифная стоимость тепловой энергии се = 115×10-6 руб/Вт×ч;

- нормативный срок службы конструкции Т = 50 лет;

- норма дисконта, выбранная заказчиком, E = 0,1 год-1.

Порядок расчета

1. Суммарное сопротивление теплопередаче стены без теплоизоляционного слоя

Ro* = Rsi + d1/l1 + d2/l2 + Rse = 0,114 + 0,38/0,04 + 0,12/0,58 + 0,043 = 0,958 м2×°С/Вт.

2. Значение функций влияния внутреннего оребрения и теплотехнической однородности конструкции

f(F) = (1 - Fp/F)-1 = 1,0;

f(r) = 0,84(3,33 - 0,958)/(3,33 - 0,84×0,958) = 0,789.

3. Значения коэффициентов дисконтирования

a1 = [+ 0,1)-50]/0,1 = 9,9 лет;

a2 = [+ 0,1)-(1+1/0,1)]/0,1 = 6,5 лет.

4. Определение условий экономической целесообразности по формулам (ЖЖ.6):

- для первого условия

cmlm £ (24×115×10-6×1,0×0,789×9,9×5730×l)/(3,33×0,958) = 38,7 (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

- для второго условия

cmlm £ (24×115×10-6×l,0×0,789×6,5×5730×l)/(3,33×0,958) = 25,4 (руб/м2)/(м2×°С/Вт).

5. Значения параметра стlт для заданных теплоизоляционных материалов приняты по данным предприятий-производителей:

- плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод ):

стlт = 20,3 (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

- плиты пенополистирольные ПСБ-С-50 ( «Полимер», г. Уфа):

стlт = 43,1 (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

- маты прошивные из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод ):

стlт = 31,7 (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

- шлакоматы 2М-100 (, г. Уфа):

стlт = 28,2 (руб/м2)/(м2×°С/Вт);

6. Теплоизоляционным материалом, удовлетворяющим требованиям экономической целесообразности, в данном случае являются плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 Салаватского завода , имеющие стlт < 25,4 (руб/м2)/(м2×°С/Вт).

ПРИЛОЖЕНИЕ И

(рекомендуемое)

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

И.1 РАСЧЕТ УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ПО НОРМИРУЕМОМУ УДЕЛЬНОМУ РАСХОДУ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

Требуется определить уровень теплозащиты 12-этажного жилого двухсекционного здания, намеченного к строительству в Санкт-Петербурге. Уровень теплозащиты определяется по комплексному показателю нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

Исходные данные

Двенадцатиэтажное двухсекционное жилое здание состоит из одной торцевой секции и одной угловой торцевой секции. Общее количество квартир -й - 12-й этажи), 1-й этаж - офисные помещения. Каркас, включая перекрытия, - из монолитного железобетона. Стены - самонесущие с эффективным утеплителем, окна с трехслойным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах. Покрытие - совмещенное железобетонное с эффективным утеплителем. Цокольный этаж - отапливаемый с размещением офисных и административных помещений, полы по грунту. Здание подключено к централизованной системе теплоснабжения.

Согласно СНиП 23-01 климатические параметры Санкт-Петербурга следующие:

- расчетная температура наружного воздуха text, определяемая по температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, равна минус 26 °С;

- продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой наружного воздуха £ 8 °С равна zht = 220 сут;

- средняя температура наружного воздуха за отопительный период tht = минус 1,8 °С.

Согласно ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002 оптимальная расчетная температура внутреннего воздуха жилого здания tint = 20 °С. Согласно СНиП 23-02 расчетная относительная влажность внутреннего воздуха из условия невыпадения конденсата на внутренних поверхностях наружных ограждений равна jint = 55 %.

Вычисляем градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) Dd = (tint - tht)zht = (20 + 1,8)220 = 4796 °С×сут.

Порядок расчета

Расчет площадей и объемов объемно-планировочного решения здания выполняют в соответствии с 5.4 по рабочим чертежам архитектурно-строительной части проекта. В результате получены следующие основные объемы и площади:

- отапливаемый объем Vh = 22956 м3;

- отапливаемая площадь (для жилых зданий - общая площадь квартир) Ah = 7557 м2;

- площадь жилых помещений Аl = 4258 м2;

- общая площадь наружных ограждающих конструкций здания Аesum = 6472 м2, в том числе:

стен Aw = 4508 м2;

окон и балконных дверей AF = 779 м2;

совмещенного покрытия Ас = 592,5 м2;

перекрытий под эркерами Af1 = 13 м2;

полов по грунту Аf = 579,5 м2.

Рассчитывают отношение площади окон и балконных дверей к площади стен, включая окна и балконные двери f = AF/(AW + AF) = 779/(4508 + 779) = 0,15, что ниже требуемого отношения, которое согласно СНиП 23-02 должно быть не более 0,18.

Рассчитывают показатель компактности здания kedes = Aesum/Vh = 6475/22956 = 0,28, что ниже нормируемого значения, которое согласно СНиП 23-02 для 12-этажных зданий составляет 0,29, и, следовательно, удовлетворяет требованиям норм.

Нормируемые теплозащитные характеристики наружных ограждений предварительно определяются согласно разделу 5 СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток района строительства. Для Санкт-Петербурга (Dd = 4796 °C×сут) нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен Rwreq = 3,08; окон и балконных дверей RFreq = 0,51; совмещенного покрытия Rcreq = 4,6; перекрытий под эркерами Rf1req = 4,6; полов по грунту (в отапливаемом подвале) Rfreq = 4,06 м2×°С/Вт.

Требуемый воздухообмен определяется для жилых зданий исходя из нормы, установленной согласно СНиП 23-02, 3 м3/ч удаляемого воздуха на 1 м2 жилых помещений.

Нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания определяют по таблице 9 СНиП 23-02. Для 12-этажных жилых зданий эта величина равна qhreq = 70 кДж/(м2×°С×сут).

Выполняют расчет удельной потребности в тепловой энергии на отопление здания qhres, кДж/(м2×°С×сут), согласно приложению Г СНиП 23-02 и методике приложения И.2. Поскольку в здании применены окна с трехслойным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах, то в расчет введено RFr = 0,55 м2×°С/Вт. В результате расчета qhdes = 67,45 кДж/(м2×°С×сут) при норме qhreq = 70 кДж/(м2×°С×сут).

И.2 МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ И ЗАПОЛНЕНИЕ ФОРМЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА

И.2.1 Перед заполнением формы энергетического паспорта следует привести краткое описание проекта здания. При этом указываются этажность здания, количество и типы секций, количество квартир и место строительства. Приводится характеристика наружных ограждающих конструкций: стен, окон, покрытия или чердака, подвала, подполья, а при отсутствии пространства под первым этажом - полов по грунту. Указывается источник теплоснабжения здания и характер разводки трубопроводов отопления и горячего водоснабжения.

Методика расчета параметров приведена на примере жилого здания, описанного в разделе 18.

И.2.2 В разделе «Общая информация о проекте» приводится следующая информация:

адрес здания - регион РФ, город или населенный пункт, название улицы и номер здания;

тип здания - в соответствии с разделом 17;

разработчик проекта - название головной проектной организации;

адрес и телефон разработчика - почтовый адрес, номер телефона и факса дирекции;

шифр проекта - номер проекта повторного применения или индивидуального проекта, присвоенный проектной организацией.

И.2.3 В разделе «Расчетные условия» приводятся климатические данные для города или пункта строительства здания и принятые температуры помещений (здесь и далее нумерация приведена согласно разделу 18):

1. Расчетная температура внутреннего воздуха tint принимается по таблице 1. Для жилого здания в г. Твери tint = 20 °С.

2. Расчетная температура наружного воздуха text. Принимается значение температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 согласно СНиП 23-01. Для г. Твери text = -29 °С.

3. Расчетная температура теплого чердака tintc. Принимается равной 14 °С, исходя из расчета теплового баланса системы, включающей теплый чердак и ниже расположенные жилые помещения. В данном проекте теплый чердак отсутствует.

4. Расчетная температура техподполья (технического подвала) tfint. При наличии в подвале труб систем отопления и горячего водоснабжения эта температура принимается равной не менее плюс 2 °С, исходя из расчета теплопоступлений от инженерных систем и вышерасположенных жилых помещений. В данном проекте подвал неотапливаемый.

5. Продолжительность отопительного периода zht. Принимается согласно СНиП 23-01. Для г. Твери zht = 218 сут.

6. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период tht. Принимается согласно СНиП 23-01. Для г. Твери tht = -3,0 °С.

7. Градусо-сутки отопительного периода Dd вычисляются по формуле (1).

Для г. Твери Dd = 5014 °C×сут.

И.2.4 В разделе «Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания» приводятся данные, характеризующие здание.

Все характеристики по этим пунктам принимаются по проекту здания.

И.2.5 В разделе «Объемно-планировочные параметры здания» вычисляют в соответствии с требованиями подраздела 5.4 площадные и объемные характеристики и объемно-планировочные показатели:

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания Aesum. Устанавливается по внутренним размерам «в свету» (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу).

Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, Aw+F+ed, м2, определяется по формуле

Aw+F+ed = pstHh + As, (И.1)

где рst - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м;

Hh - высота отапливаемого объема здания, м;

As - дополнительная площадь наружных стен (лестничных клеток, лифтовых шахт), выходящих за пределы основного фасада (выше уровня потолка последнего этажа и ниже уровня пола первого этажа), м2. В данном примере As = 0.

Aw+F+ed = 160,6×24 = 3855 м2.

Площадь наружных стен Aw, м2, определяется по формуле

Aw = Aw+F+ed - AF, (И.2)

где AF - площадь окон, определяется как сумма площадей всех оконных проемов.

Для рассматриваемого здания АF = 694 м2. Из них площадь оконных проемов в лестнично-лифтовом узле AFA = 70 м2.

Тогда Aw = 3= 3161 м2 (в том числе продольных стен - 2581 м2, торцевых стен - 580 м2).

Площадь покрытия Ас, м2, и площадь перекрытия над подвалом Af, м2, равны площади этажа Ast

Ac = Af = Ast = 770 м2.

Общая площадь наружных ограждающих конструкций Aesum определяется по формуле

Aesum = Aw+F+ed + Ac + Af = 3855 + 770 + 770 = 5395 м2. (И.3)

1Площадь отапливаемых помещений Ah и площадь жилых помещений Аl определяются по проекту и равны:

Ah = 5256 м2; Аl = 3416 м2.

17. Отапливаемый объем здания Vh, м3, вычисляется как произведение площади этажа Аst, м2, (площади, ограниченной внутренними поверхностями наружных стен) на высоту Hh, м, этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.

Vh = АstHh = 770×24 = 18480 м3. (И.4)

1Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам:

- коэффициент остекленности фасадов здания f

f = AF/Aw+F+ed = 694/3855 = 0,18 £ freq = 0,18; (И.5)

- показатель компактности здания kedes

kedes = Aesum/Vh = 5395/18480 = 0,29 < kereq = 0,32 м-1. (И.6)

И.2.6 Раздел «Энергетические показатели» включает теплотехнические и теплоэнергетические показатели.

Теплотехнические показатели

20. Согласно СНиП 23-02 приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R0r, м2×°С/Вт, должно приниматься не ниже нормируемых значений Rreq, которые устанавливаются по нормам таблицы 4 этого СНиП в зависимости от градусо-суток отопительного периода. Для Dd = 5014 °С×сут нормируемое сопротивление теплопередаче равно для:

- стен Rwreq = 3,16 м2×°С/Вт;

- окон и балконных дверей RFreq = 0,526 м2×°С/Вт;

- покрытия Rcreq = 4,71 м2×°С/Вт;

- перекрытий первого этажа Rfreq = 4,16 м2×°С/Вт.

Согласно СНиП 23-02 в случае удовлетворения требования qhdes £ qhreq по удельному расходу тепловой энергии на отопление здания приведенное сопротивление теплопередаче Rreq для отдельных элементов наружных ограждений может приниматься ниже нормируемых значений. В рассматриваемом случае для стен здания приняли Rwreq = 2,65 м2×°С/Вт, что ниже нормируемого значения, для покрытия - Rcreq = = 4,71 м2×°С/Вт, для перекрытия первого этажа - Rfreq = 4,16 м2×°С/Вт.

Проверяют принятую величину для стен на ограничение по температурному перепаду, подставляя ее в формулу (4) СНиП 23-02: для стен Dto = 2,12 °С, что меньше 4 °С и, следовательно, по этому показателю удовлетворяет нормам СНиП 23-02.

Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах RFr = 0,55 м2×°С/Вт, что выше нормируемого значения.

21. Приведенный коэффициент теплопередачи здания Кmtr, Вт/(м2×°С), определяется согласно формуле (Г.5) приложения Г СНиП 23-02

Кmtr = (3161/2,65 + 694/ 0,55 + 770/ 4,71 + 770/4,16)/5395 = 0,519 Вт/(м2×°С).

22. Кратность воздухообмена жилого здания за отопительный период па, 1/ч, рассчитывается по формуле (Г.8) СНиП 23-02. При этом количество приточного воздуха в жилые помещения определяется из расчета заселенности квартиры 20 м2 общей площади на одного человека и менее и условно принимается 3 м3/ч на 1 м2 площади жилых комнат, т. е. равным 3Al. Так как естественная вентиляция в здании работает круглосуточно, то nv = ninf = 168. Кратность воздухообмена в жилых помещениях здания равна

nal = 3Al/(bvVh) = 3×3416/(0,85×18480) = 0,652 ч-1,

где bv - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

Vh - отапливаемый объем здания, м3.

К этому воздухообмену следует добавить объем инфильтрующегося воздуха через окна и балконные двери лестничной клетки, лифтовых холлов наружных пожарных переходов. Воздухопроницаемость окон и балконных дверей наружных переходов следует принимать из сертификата испытаний и при отсутствии - 2,1 кг/(м2×ч), входных дверей в здание - 7 кг/(м2×ч) (табл. 11 СНиП 23-02). Количество инфильтрующегося воздуха Ginf, поступающего в лестничные клетки, определяется согласно Г.5 СНиП 23-02.

Ginf = (AF/RaF)(DPF/10)2/3 = 70(41,5/10)2/3/0,47 = 386 кг/ч;

rаht = 353/[273 + 0,5(20 + 28)] = 1,31 кг/м3.

Кратность воздухообмена за счет инфильтрующегося воздуха в лестнично-лифтовом узле равна

nael = (Ginfk/raht)/(bvVh) = (386×1/1,31)/(0,85×18480) = 0,019 ч-1.

И общая кратность воздухообмена в жилом здании равна сумме этих кратностей

na = nal +nael = 0,652 + 0,019 = 0,671 ч-1.

23. Условный коэффициент теплопередачи здания Kminf, Вт/(м2×°С), определяется по формуле (Г.6) приложения Г СНиП 23-02

Кminf = 0,28×1×0,671×0,85×18480×1,31×0,8/5395 = 0,573 Вт/(м2×°С).

24. Общий коэффициент теплопередачи здания Кт, Вт/(м2×°С), определяется по формуле (Г.4) приложения Г СНиП 23-02

Кт = 0,519 + 0,573 = 1,092 Вт/(м2×°С).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г СНиП 23-02

Qh = 0,0864×1,092×5014×5395 = 2552185 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделения qint, Вт/м2, следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро - и газопотребления здания (по Г.6 СНиП 23-02), но не менее 10 Вт/м2. В нашем случае принято 14,5 Вт/м2.

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Qint, МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02

Qint = 0,0864×14,5×218×3416 = 932945 МДж.

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Qs, МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г. Твери средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м2, на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224 МДж/м2. Площади светопроемов соответственно ориентации - по 347 м2.

Qs = 0,5×0,76×(716×347 + 1224×347) = 255861 МДж.

29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Qhy, МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02

Qhy = [2552+ 255861)0,8×0,85]×1,13 = 1970491 МДж.

30. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2×°С×сут), определяется по формуле (Г.1) приложения Г СНиП 23-02

qhdes = 1970491×103/(5256×5014) = 74,77 кДж/(м2×°С×сут).

31. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhreq, кДж/(м2×°С×сут), принимается в соответствии с таблицей 9 СНиП 23-02 равным 76 кДж/(м2×°С×сут). Проект здания соответствует требованиям СНиП 23-02 при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих конструкций:

стен - Rwreq = 2,65 м2×°С/Вт;

окон и балконных дверей - RFreq = 0,55 м2×°С/Вт;

покрытий - Rcreq = 4,71 м2×°С/Вт;

перекрытий первого этажа - Rfreq = 4,16 м2×°С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ К

(рекомендуемое)

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФАСАДА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ

Исходные данные

1. Объект строительства - 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г. Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно СНиП 23-02.

2. Наружные стены - из трехслойных железобетонных, lБ = 2,04 Вт/(м×°С), панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм, lБ = 0,042 Вт/(м×°С). Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.

3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах Ror = 0,55 м2×°С/Вт.

4. В стыках применен минераловатный утеплитель lБ = 0,07 Вт/(м×°С), снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм lБ = 0,15 Вт/(м×°С).

5. Для Московской области (г. Кашира) согласно СНиП 23-01 средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: textav = -3,4 °С; zht = 212 сут. Температура внутреннего воздуха tint = 20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют

Dd = (20 + 3,4)×212 = 4961 °С×сут.

Порядок расчета

1. По таблице 4 СНиП 23-02 Dd = 4961 °С×сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий Rreq = 3,14 м2×°С/Вт.

2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно

Ro = 1/8,7 + 0,17/2,04 + 0,165/0,042 + 1/23 = 4,17 м2×°С/Вт.

3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.

Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений fi и площади зон их влияния рассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.

4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.

1

2

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27