Регулирование возбуждения синхронных генераторов (стр. 3 )

нальным регулятором возбуждения при K0u = 25-50 e. в.н./е. н. и должны оснащаться АРВ сильного действия. Машины малой и сред­ней мощности работают в узлах нагрузки и соотношение Xвн/Xd у них меньше. Поэтому со стабилизацией их режима может справиться и пропорциональный регулятор. Однако опасность их самораскачи­вания все же существует.

Влияние величины переходного сопротивления X'd, сильно влия­ющего на массогабаритные показатели, можно оценить по значению асимптоты Θa (2.9). На рис. 2.9 приведены зависимости Θa(X'd) для ТВВ-1000-4 и ТВВ-320-2, наиболее сильно отличающихся по вели­чине Xd при крайних реально возможных значениях Хвн. Все кри­вые выходят из одной (физически не реализуемой) точки Θa = 90°, X'd = 0, имеют падающий характер и пересекают ось абсцисс в точках

Удобно рассматривать зависимость асимптоты для всех типов ге­нераторов от параметра b= X'd / Xd (рис. 2.10). Тогда в диапазоне 0.13<b<0.2 кривые практически совпадают друг с другом и с норми­рованной зависимостью

полученной из (2.9) в предположении, что Uг = Uс = 1 и Xвн = X'd, и на которую влияют только параметры проектируемой машины. Вследствие чего она может быть использована для их выбора на ста­дии проектирования.

Из сказанного следует, что:

— для турбогенераторов обычного исполнения в области физиче­ски реализуемых значений Х'd асимптота угла при пропорциональном регулировании напряжения с большими коэффициентами практиче­ски не зависит от величины реактивности связи с системой;

— при оценке влияния параметров турбогенератора на условия статической устойчивости и выборе типа АРВ (пропорциональный или сильного действия) целесообразно пользоваться нормированной зависимостью (2.23) или ее линейной аппроксимацией в диапазоне 0.13<b<0.2:

— чем больше значение синхронной реактивности проектируемо­го генератора, тем большие значения переходного сопротивления X'd можно допустить, не снижая уровня статической устойчивости.

Глава 3

СТАТИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ

РЕГУЛИРУЕМОЙ СИНХРОННОЙ МАШИНЫ

3.1. Экспресс-метод оценки статической устойчивости

Описанный в предыдущей главе способ определения пре­дельно допустимых коэффициентов усиления по напряжению при различных законах регулирования возбуждения позволяет косвенно оценить уровень устойчивости в конкретном режиме электропереда­чи. Однако расчеты необходимо повторять при любом изменении ре­жима, а результаты постоянно сравнивать друг с другом. В то же время диспетчерские управления, как правило, задают электростан­циям уровни напряжения и величину отдаваемой активной мощно­сти. Персоналу важно иметь перед глазами наглядную картину гра­ниц устойчивой работы станции при заданном напряжении на от­правных шинах. Для построения областей устойчивости удобно поль­зоваться диаграммами P-Q или Ia - Ir, в которых можно строить так называемые области допустимых режимов и области рабочих режи­мов [9 ]. При этом координаты Ia - Ir удобнее, так как в этом случае диаграммы меньше зависят от изменения напряжения на зажимах машины.

Номинальным значениям напряжения, токов статора и возбуж­дения (или эдс Еq) машины, как следует из уравнения установивше­гося режима, соответствуют в системе о. е. выражения:

представляющие собой уравнения окружностей, первая из которых, с центром в начале координат, определяет геометрическое место то­чек, соответствующих номинальному току статора, а вторая, с цен­тром в точке {Ia=0; Ir=-Uг/Xd}, — геометрическое место точек, соответствующих номинальной эдс (току возбуждения) машины. Об­щее множество, образованное этими окружностями, заштриховано на рис. 3.1 и представляет собой совокупность режимов, в которых может работать данная синхронная машина. (Во всех точках этого множества токи и напряжения в обмотках машины не превышают номинальных значений). При этом верхняя полуплоскость (Ia > 0) соответствует генераторному режиму работы, нижняя (Ia < 0) — двигательному, а ось абсцисс (Ia =0) — режиму синхронного ком­пенсатора. Значения Ir > 0 соответствуют режимам генерации реак-

тивной мощности, значения Ir < 0 — ее потреблению из сети. Это пространство называют областью допустимых режимов [9 ].

Непосредственно из уравнений установившегося режима следует, что угол cab, образуемый осью абсцисс и лучом, проведенным из точки {Ia =0; Ir =-Uг/Xd}, является внутренним углом генератора Θвн между векторами Eq и Uг, а угол abd, образуемый осью абсцисс и лучом из точки Uг/Xвн, — внешним углом Θвн между векторами Eq и Uс. Угол abd, лежащий между первым лучом и продолжением второго, равен полному углу электропередачи Θ между векторами Eq и Uс. Таким образом, диаграмма позволяет представить графиче­ски любой режим.

Режим синхронной машины в общем случае может меняться про­извольно. Однако опыт эксплуатации показывает, что для турбоге­нераторов наиболее часто встречающимися вариантами изменения режима являются два:

а) изменение реактивной мощности в процессе нормальной экс­плуатации; при этом активная мощность и активный ток постоянны, а изменение режима происходит в результате изменения модуля Uс при изменении режима работы потребителей или Uг при изменении уставки регулятора напряжения (рис. 3.1, прямая 3);

б) изменение активной и реактивной мощностей при Uг = const, Uс = const в процессе набора или снижения активной мощности ге­нератора (кривая 4).

Анализируя влияние параметров и регулирования на устойчи­вость, мы чаще всего будем рассматривать именно эти случаи.

Если бы не было ограничения по условиям статической устойчи­вости, то все заштрихованное пространство было бы одновременно областью рабочих (или устойчивых) режимов. Однако в связи с ог­раничениями по условиям устойчивости область рабочих режимов может оказаться меньше области допустимых режимов. Следователь­но, необходимо каким-то образам нанести на диаграмму границы статической устойчивости при различных законах регулирования. Тогда можно будет мгновенно дать ответ на вопрос об устойчивости и допустимости любого режима. Именно эту задачу и решает разра­ботанный экспресс-метод.

3.1.1. Границы апериодической устойчивости

Как известно, предельными по апериодической устойчиво­сти являются режимы, в которых угол между точками поддержания постоянства напряжения составляет 90˚. Условием устойчивости яв­ляется знакоположительность всех коэффициентов аi, характеристи­ческого уравнения (2.3). По их виду можно заметить, что от вели­чины коэффициента усиления по отклонению напряжения К0u зави­сят только a1 и an:

Следовательно, условия устойчивости имеют вид:

В первую очередь нарушается условие (3.4), однако, как будет показано ниже, могут возникнуть условия, при которых устойчи­вость будет определяться по (3.5). Поэтому при определении грани­цы области допустимых режимов, определяемой апериодической ус­тойчивостью, при необходимости будем учитывать и его.

После некоторых преобразований из (3.4) можно получить выра­жение границы апериодической устойчивости в параметрическом ви­де:

Его общее решение имеет вид:

где L = Uг + XвнIr, G = Uг + XdIr. Знак «плюс» относится к генера­торным режимам, «минус» — к двигательным.

Проанализируем частные случаи для характерных значений К0u min и проиллюстрируем на рис. 3.2 полученные результаты для основного расчетного случая Xвн = 0.385 о. е.).

а) К0u min =0; нерегулируемая машина: Хp=Хd, Еq=const,

Uc= const.

Уравнение границы апериодической устойчивости вырождается в

уравнение окружности с центром в точке

где

Ему соответствует на рис. 3.2 окружность 1, аналитическое вы­ражение которой имеет вид:

а точки пересечения с осью абсцисс соответствуют значениям

Она является геометрическим местом точек предельных режимов, в которых с помощью ручного регулирования обеспечивается ток воз-буждения, обеспечивающий заданное напряжение Uг (Еq = const). Угол между точками постоянства Еq и Uc Θ = 90°, так как опирается на диаметр окружности.

В этом и во всех последующих случаях регулятор по каналу ΔU обеспечивает постоянство эдс Ер в точке, электрически рас­положенной внутри машины за сопротивлением Хр. (В случае Еq = const, Хр равнялось Хd. Величина этого сопротивления может быть определена из уравнения статики при условии ΔЕр = 0:

Таким образом, в каждом конкретном режиме регулируемая ма­шина может быть замещена нерегулируемой, у которой обеспечива­ется постоянство эдс за сопротивлением Хр. Будем считать, что за счет ручного или медленного астатического регулирования обеспечи­вается одно и то же значение Uг и величина Eq в (3.11) соответствует этому значению. Отсюда следует, что при заданном коэффициенте усиления К0u величина Хр в общем случае не постоянна, а зависит от параметров режима.

Границы апериодической устойчивости, определяемые (3.6), (3.7), имеют вид замкнутых кривых, аналогичных кривой 2 на рис. 3.2, и пересекают ось абсцисс в тех же точках, что и в предыду­щем случае.

в) K0u min = l/(l-a)=Xd/Xвн.

Регулятор снова обеспечивает постоянство Ер за Хр, но величина Хр меньше, чем в предыдущем случае, и Ер электрически ближе рас­положена к Uг.

Из уравнения (3.2) следует, что

Последнее уравнение имеет два решения:

Графически им соответствуют на рис. 3.2 отрезок оси абсцисс, ле­жащий левее точки Ir=-Uг/Xd, и окружность 3 со смещенным от­носительно начала координат центром:

Она пересекает ось абсцисс в точках:

Аналитическое выражение границы в этом случае может быть получено в виде:

Область апериодической устойчивости расширяется настолько, что сползание становится невозможным при любых реальных значе­ниях реактивной мощности. Ее граница (кроме режимов синхронного компенсатора левее точки Ir=-Uг/Xd) совпадает с границей апери­одической устойчивости нерегулируемой машины, с синхронной ре­активностью

При определенном значении внешней реактивности Хр = Хq. В нашем случае это условие выполняется при Хвн = 0.523. При такой связи с системой медленнодействующий регулятор, поддерживаю­щий Е'q = const, будет обеспечивать апериодическую устойчивость в соответствии с (3.14). При Хр > Х'd такой регулятор будет соответст­вовать случаю б), при Хр < Х'd — случаю г). В табл. 3.1 приведены значения Хр и соответствующие им значения К0u, обеспечивающие постоянство Ер за Хр = const. Хотя Хр и меняется по величине, его абсолютное значение намного меньше Хd, т. е. даже медленнодейст­вующий АРВ существенно компенсирует синхронное сопротивление.

Это наиболее интересный случай, так как реализуемые в регу­ляторах возбуждения значения коэффициента К0u, как правило, ле-, жат в этом диапазоне. Уравнение (3.7) имеет комплексные корни и не имеет физического смыс-

ла, уравнение (3.6) дает не­замкнутую границу области апериодической устойчивости «справа», пересекающую ось абсцисс в точке Iгп = Uг/Xвн (рис. 3.2, кривые 4п, 5п). Но это вовсе не значит, что огра­ничения в режимах потребле­ния реактивной мощности нет. Оно определяется выражением (3.5):

Рис.Зависимость сопротивления Хр от режима и коэффициента усиления по напряжению.

Это прямые, проходящие через точку Iгл. Их наклон зависит от величины коэффициента усиления по напряжению.

д) Кou→∞ (бесконечно большой коэффициент усиления).

Границы «слева» и «справа» превращаются в вертикальные пря­мые 6л, и 6п, проходящие через характерные точки Irл, Irп, причем правая соответствует пропускной способности электропередачи в ре­жимах выдачи реактивной мощности.

На рис. 3.3 показано, как зависит величина сопротивления Хр, за которым сохраняется постоянство эдс, от режима и К0u.

Таким образом, при реальных значениях коэффициента К0u об­ласть апериодической устойчивости при перевозбуждении (Q > 0) ограничена справа режимами, в которых угол между Ер и Uc дости­гает 90°. При реальных значениях 0.2 ≤ Хвн ≤ 0.5 о. е. это ограни­чение лежит намного правее области допустимых режимов и его можно не учитывать. В режимах потребления реактивной мощности (Q < 0) апериодическая устойчивость нарушается при превышении внутренним углом между Ер и Uг значения 90°. Эта левая граница существенно ограничивает область устойчивых рабочих режимов. Однако при конечных значениях K0u устойчивы режимы, лежащие левее прямой Ir=-Uг/Xd, которую до сих пор всегда считали пре­делом апериодической устойчивости синхронной машины обыч­ного исполнения в режимах потребления [9 ]. Расширение области тем больше, чем меньше величина К0u. Поэтому с точки зрения апе­риодической устойчивости целесообразно снижение этого коэффи­циента.

3.1.2. Границы электромеханической

колебательной устойчивости

Выражение для максимально допустимого по условиям ус­тойчивости низкочастотного внешнего электромеханического движе­ния коэффициента усиления по напряжению

накладывает дополнительные ограничения на область допустимых режимов. Оно было получено при допущении о безынерционности каналов регулирования регулятора.

Рассмотрим сначала случай регулирования только по отклонению напряжения и его производной (K1if = Kf = 0).

После ряда преобразований (3.16) приводится к виду

где

математически описывающему кривую, получившую название «улитки» [35 ]. После замены переменных Ir+Uг/Xd=X интересу­ющее нас решение уравнения 4-й степени получим в виде

Знак «плюс» соответствует генераторному режиму, знак «ми­нус» — двигательному.

* Для гидрогенератора выражение (3.16) имеет вид:

Нетрудно заметить, что при Xq = Xd (турбогенератор) оно полностью совпадает с (3.16).

На рис. 3.4 приведены границы колебательной устойчивости при К0u = 25 e. в.н./е. н. для трех различных значений K1u, а на рис. 3.5 — то же при К0u = 5 е. в.н./е. н. Видно, что все они пересекают ось абс­цисс слева в точке Irл=-Uг/Xd, а правая точка пересечения Irп, за­висит от величины коэффициентов К0u и К1u:

При Кou→∞ уравнение границы вырождается в окружность (3.8)

радиуса с центром в точке

Построение границы колебательной устойчивости по уравнению (3.18) требует применения вычислительной техники и специализи­рованных программ. Поэтому для инженеров, не располагающих ими, можно предложить предельно простой способ построения гра­ницы по четырем точкам.

Из (3.17) следует, что значению Х = 0 (Ir=-Uг/Xd) соответству­ют два значения активного тока:

При Ia3 = 0 определяется третья точка (3.19). Четвертую точку (экстремум) кривой найдем, взяв частную производную выражения (3.18) по реактивному току и приравняв ее нулю:

Нанеся эти четыре точки на диаграмму рабочих режимов и сое­динив их между собой плавной выпуклой кривой, можно довольно точно построить границу колебательной устойчивости для простей­шего закона регулирования возбуждения.

3.1.3. Рекомендации по применению

Полученные выше соотношения дают возможность без применения специализированных программ нанести на диаграмму режимов синхронной машины границы апериодической и колеба­тельной статической устойчивости при регулировании возбуждения по отклонений и по первой производной напряжения генератора. Ис­ходными данными служат параметры исследуемого генератора или эквивалентного генератора станции и значение Хвн. Порядок расчетов следующий:

1. Выбираются предполагаемые значения коэффициентов усиле­ния K0u [е. в.х. х./е. н. ] и K1u [е. в.х. х./е. н./с].

2. Строится диаграмма допустимых режимов в координатах

Ia - Ir.

3. Выбираются предполагаемые значения уровней напряжения по концам эквивалентной электропередачи.

4 ,

4. Сравнивается выбранное значение К0u с величиной Xd/Xвн;

при К0u > Xd/Xвн (наиболее часто встречающийся случай) наносят­ся на диаграмму границы «справа» по уравнению (3.6) и «слева» — по уравнению (3.15).

5. Строится по уравнению (3.18) граница колебательной устой­чивости. Если выполнить полный объем вычислений затруднительно, то ее построение выполняется приближенно по четырем точкам (3.19)—(3.21).

В результате получим область рабочих режимов, представляю­щую собой внутреннюю часть построенных областей. Анализируя ее (рис. 3.4 и 3.5), можно решить, справится ли пропорциональный ре­гулятор со стабилизацией всех возможных режимов, следует ли уменьшать коэффициент усиления по напряжению или предусмот­реть сильное регулирование возбуждения. При этом нужно иметь в виду, что для обеспечения приличного качества регулирования не­обходимо иметь запас устойчивости в каждом из режимов.

Все эти задачи, а также задачу выбора коэффициента Kf, обес­печивающего требуемое значение К0u max, можно решать в полуавто­матическом режиме с помощью ППП «Модель».

3.2. Статическая устойчивость

при включенных каналах стабилизации

Ранее мы получили границы статической устойчивости при регулировании по отклонению и производной напряжения. Реализуемый в российских регуляторах закон регулирования (1.19) включает в себя дополнительно к отклонению и произ­водной напряжения сигналы стабилизации по производной тока воз­буждения, а также по отклонению и первой производной частоты напряжения генератора. В разд. 2.3 было показано, что безынер­ционный сигнал I'f отрицательно сказывается на устойчивости и в реальных регуляторах вводится его запаздывание. Положим, что W1if =1/(1+рτ), τ =0.15с. Совместное действие каналов стаби­лизации «по частоте» по-прежнему будем учитывать безынерци­онным сигналом Δfu, вводимым с эквивалентным коэффициентом kf= 0.5K0f [е. в.х. х./рад/с ] (К0f[дел] = К1f[дел]).

В этом случае порядок характеристического уравнения повыша­ется и его коэффициенты имеют вид:

На апериодическую устойчивость каналы производных не влия­ют. Ее границы по-прежнему определяются выражениями (3.6), (3.15). Границу колебательной устойчивости получим, приравняв нулю предпоследний определитель системы

Аналитическое решение этого уравнения очень громоздко. Поэ­тому остается только одна возможность: решить его численным ме­тодом.

Воспользовавшись вытекающими из уравнений установившегося режима выражениями:

исключим из (3.23) все переменные, кроме активного и реактивного токов, и получим полное уравнение 9-й степени относительно Ia и Ir. Подставив в него параметры электропередачи и величину напря­жения генератора, решим любым численным методом, например ме­тодом Ньютона, и получим для выбранного числа точек границу в виде зависимости Ia(Ir). Останется только нанести ее на область до­пустимых режимов.

На рис. 3.6—3.8 показано для выбранного расчетного примера, как влияют сигналы стабилизации по производной тока ротора и ча­стоте напряжения на области колебательной устойчивости при раз­ной

величине коэффициента усиления по напряжению.

4*

Видно, что стабилизация только «по частоте» расширяет область устойчивости в режимах перевозбуждения и практически не помога­ет в режимах потребления реактивной мощности. Сигнал I'f, наобо­рот, помогает в режимах потребления, а в режимах выдачи Q его эффективность падает. Совместное действие всех каналов стабили­зации позволяет получить практически одинаковый запас устойчи­вости в режимах Р = Pном, Q = var.

До сих пор мы рассматривали границы устойчивости, то есть ли­нии нулевого затухания. Однако существует возможность нанести на область допустимых режимов и линии равного затухания, соответст­вующие определенной величине вещественной части самой правой пары комплексных корней системы.

Для этого нужно заменить в характеристическом уравнении (2.3) оператор р на другой, равный значению корня р = α + jω, и полу­чить новое характеристическое уравнение вида

с коэффициентами bi = f(α, αi), i = 1 ... n. Тогда условие Δn-1 = 0 определит линию равного затухания с заданной величиной вещест­венной части корня α. В нашем конкретном случае

Снова исключив промежуточные переменные, получим полное уравнение 18-й степени относительно Ia, Ir и α. Численно решив его, получим область равного затухания при заданном значении α, а следовательно при равном времени затухания переходного процесса

Т 3/ α [8 ]. Эти линии показаны на рис. 3.6, 3.8.

Для подтверждения полученных результатов на рис. 3.9, 3.10 приведены переходные процессы, выполненные с помощью ППП «Модель» при точном моделировании динамических свойств регуля­торов и возбудителей. Видно, что при настройках, выбранных по из­ложенной методике, качество регулирования оказывается именно та­ким, как предполагалось.

Очень важным результатом является тот факт, что при снижении коэффициента усиления по напряжению возрастает эффективность сигналов U' и I'f. Значит, спроектировав регулятор таким образом, чтобы на нулевой частоте (в установившемся режиме) он имел боль­шой или вообще бесконечный коэффициент усиления по напряже­нию, а при возникновении колебаний работал как пропорциональ­ный регулятор с коэффициентом усиления 5 е. в.н./е. н., можно для большинства генераторов и станций обеспечить стабилизацию режи­ма без введения сигналов по частоте напряжения генератора и ее производной.

Еще одним аргументом в пользу снижения пропорционального коэффициента усиления по напряжению служит значительное рас­ширение области апериодической устойчивости в режимах потребле­ния реактивной мощности. Ранее считалось [9 ], что синхронная ма­шина обычного исполнения принципиально не может устойчиво ра­ботать в режимах потребления при Q < - U2г/Xd единственной аль­тернативой является асинхронизированный генератор. Более точный анализ показывает, что снижение К0u позволяет полностью исполь­зовать конструктивные возможности генераторов обычного исполне­ния в режимах потребления.

Эти положения и были взяты за основу при проектировании опи­санного в последующих разделах регулятора АРН, уже вошедшего в серийное производство для машин малой и средней мощности.

По результатам приведенных в этой главе материалов может сло­житься впечатление о целесообразности максимального увеличения коэффициентов по каналам стабилизации, так как в этом случае области статической устойчивости могут быть сколь угодно расши­рены. Однако на самом деле это не так. Проводя анализ влияния параметров стабилизации на устойчивость, мы сделали предполо­жение о безынерционности всех элементов системы регулирования,

Рис. 3.8. Совместное влияние стабилизации по производной тока возбуждения и ча­стоте напряжения на статическую устойчивость.

кроме особо оговоренных случаев. В реальной системе регулирования эта инерционность неизбежна. Она сказывается на величине фазо­вых сдвигов при росте частоты колебаний. В результате появляется опасность так называемой высокочастотной неустойчивости электро­магнитных контуров, которая до сих пор не учитывалась и которая практически не сказывается на внешнем движении генератора, но приводит к высокочастотным колебаниям напряжения возбуждения, что явно недопустимо.

Рис. 3.9. Затухание малых ко­лебаний при точном моделиро­вании АРВ и возбудителя.

Рис. 3.10. Затухание малых колебаний при точном моде­лировании АРВ и возбудите­ля.

Анализ этого вида неустойчивости требует подробного математи­ческого описания АРВ и возбудителя с подробным учетом даже ма­лых постоянных времени. Именно этим вопросам посвящены две сле­дующие главы.

3.3. Внутригрупповое движение

В процессе развития энергетики предлагались различные способы формирования сигналов стабилизации АРВ как в виде ком­бинаций местных параметров, так и с использованием телеметриче­ской информации. В 70-х годах в СССР этим исследованиям уделя­лось большое внимание. Все предложения обсуждались на семинарах по кибернетике электрических систем, а затем проверялись расчет­ным путем и на электродинамических моделях. Это позволяло избе­жать субъективности в оценках.

Очень многие из предложенных параметров улучшали устойчивость внешнего движения, но не могли быть рекомендованы к внедрению из-за отрицательного влияния на внутригрупповое движение генераторов многомашинной станции. Рассмотрим влияние различных параметров стабилизации на устойчивость внутригруппового движения, воспользо­вавшись полученной в гл. 1 структурной схемой объекта регулирования (см. рис. 1.5). Схема подтверждает правильность полученного ранее вывода о том, что «если стабилизация всех генераторов производится по одному общему параметру, то область устойчивости внутригруппо­вого движения занимает всю плоскость в координатах стабилизирую­щего параметра и общая область устойчивости определяется основным движением» [31 ]. Такими общими параметрами являются напряжение генератора и частота напряжения. Индивидуальные параметры по-раз­ному влияют на внутригрупповое движение.

Стабилизация «по току»

В самой первой модификации АРВ (для Куйбышевской ГЭС) предусматривалась стабилизация по первой и второй производ­ным тока статора. В этом случае

Учитывая, что S2г = P2г + Q2г = (UгIг)2, после линеаризации полу­чим:

Таким образом, стабилизация «по току» может быть представлена в виде совместного действия двух составляющих:

первой — гибкой внешней отрицательной обратной связи по отклонению взаимного угла, наиболее интенсивной при нулевой активной нагрузке, когда Θг0→0, ослабляющейся по мере роста Θг0 и уменьшения реактивной мощности; эта обратная связь никогда не может стать положительной, так как косинус — четная функция;

второй — гибкой внутренней положительной обратной связи по разности отклонений токов возбуждения; отрицательной

она может стать только в режиме синхронного компенсатора, рабо­тающего с потреблением реактивной мощности (Θ0, sinφ ≤ 0).

Наличие этой обратной связи приводит к появлению незатухаю­щих колебаний в электромагнитных контурах генераторов. Именно по этой причине в АРВ Куйбышевской ГЭС пришлось перейти на стабилизацию по производным общего параметра — суммарного то­ка линий, а в дальнейшем — на стабилизацию по частоте эдс.

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7