Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений (стр. 13 )

элементов при действии много-

кратно повторяющейся нагрузки.

Напряженное состояние элементов определяется в соответствии с указаниями п.8.1.8 Проверка условия (102) производится для наружных граней элементов, в точках пересечения их с главными центральными осями инерции приведенного сечения, а для элементов таврового, двутаврового и коробчатого сечений также в местах примыкания сжатых полок к стенке.

При определении коэффициентов g b 3 - для бетонных конструкций и g b 10 - для железобетонных конструкций высота растянутой зоны сечения h t находится по эпюре напряжений в плоскости главных растягивающих напряжений.

Коэффициент g b 8 вычисляется в зависимости от схемы армирования (однорядное или многорядное, дисперсное или обычное) области элемента, для которой производится проверка трещиностойкости.

9.2 Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин

9.2.1. В нетрещиностойких стержневых элементах расчет по раскрытию нормальных к продольной оси трещин следует выполнять из условия

a c r £ g c D c r , (103)

где

a c r - расчетная ширина раскрытия трещин, мм ;

D c r - допускаемая ширина раскрытия трещин, мм, определяемая

по п.9.2.4.

9.2.2 Ширину раскрытия трещин a c r , мм, следует определять по формуле:

a c r = d j l h [ ( s s - s s , b g ) / Es ] · 7 ( 4 - 100 m ) d 1 / 2 , (104)

где

d - коэффициент, принимаемый равным для элементов:

изгибаемых и внецентренно сжатых ,0

центрально и внецентренно растянутых. . 1,2;

j l - коэффициент, принимаемый равным:

при учете временного действия нагрузок:

при F l / F c < 2 / ,0

при Fl / F c ³ 2 / ,3,

здесь Fc и F l - наибольшие обобщенные усилия (изги-

бающий момент, нормальная сила и т. п.) соответственно

от действия полной нагрузки (постоянной, длительной,

кратковременной) и от действия постоянной и длитель-

ной нагрузок;

при учете многократно повторяющейся нагрузки:

при воздушно-сухом состоянии бетона- r s ,

здесь r s - коэффициент асимметрии цикла;

при водонасыщенном состоянии бетона,9

h - коэффициент, принимаемый равным при арматуре:

стержневой периодического профиля,0

гладкой стержневой. . 1,4

проволочной периодического профиля. . 1,2;

s s - напряжение в растянутой арматуре, определяемое в соот-

ветствии с п.9.7 без учета сопротивления бетона растянутой

зоны сечения; с учетом фильтрационного давления воды,

определяемого в соответствии с п. п.8.2.4 и 8.2.5;

s s, b g - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набу-

хания бетона. Для конструкций, находящихся в воде,

s s , b g = 20 МПа; для конструкций, подверженных длитель-

ному высыханию, в том числе во время строительства

s s , b g = 0;

m - коэффициент армирования сечения,

m = As / ( b h 0 ) , но не более 0,02 ;

d - диаметр стержневой арматуры, мм.

При различных диаметрах стержней следует принимать

к к

d = ( å n i d i 2 ) / ( å n i d i ) ,

1 1

здесь n - число стержней одного диаметра.

9.2.3 Напряжения в арматуре при расчетах ширины раскрытия трещин следует определять по следующим формулам:

для изгибаемых элементов

s s = M / ( As z ) ; (105)

для центрально растянутых элементов

s s = N / As ; (106)

для внецентренно растянутых и внецентренно сжатых элементов при

больших эксцентриситетах

s s = N ( e ± z ) / ( As z ) ; (107)

для внецентренно растянутых элементов при малых эксцентриситетах:

для арматуры S

s s = N e / / [ As ( h0 - a / ) ] ; (108)

для арматуры S /

s s = N e / [ As / ( h0 - a / ) ] . (109)

В формуле (105) знак “плюс” принимается при внецентренном растяжении, “минус” - при внецентренном сжатии.

В формулах (105) и (107) z ( плечо внутренней пары сил) допускается принимать по результатам расчета сечений на прочность при расчетных нагрузках.

9.2.4 Допускаемую ширину раскрытия трещин D c r , мм, для массивных напорных конструкций следует принимать не более величин, приведенных в табл.23, 24, 25 по условиям коррозионной стойкости, сохранности арматуры и по влиянию процессов замораживания-оттаивания.

Для сооружений II - IV классов предельная ширина раскрытия тещин определяется умножением полученных по таблицам значений D c r , мм, на коэффициенты, равные соответственно 1,3; 1,6; 2,0. При этом ширина раскрытия трещин принимается не более 0,5 мм.

Для тонкостенных конструкций при отсутствии агрессивной среды допустимая ширина раскрытия трещин принимается в соответствии с указаниями действующих нормативных документов.

Приведенные в табл.23, 24, 25 значения D c r принимаются с учетом применения арматуры классов А-I, A-II, A-III, Bp-I. При применении арматуры других классов предельная ширина раскрытия трещин принимается не более величин, полученных по настоящим таблицам.

При бикарбонатной щелочности воды-среды, меньшей 1 мг. экв/л, или суммарной концентрации ионов Cl и SO4 , большей 1000 мг/л, значения D c r следует уменьшать в два раза.

При среднегодовом значении бикарбонатной щелочности воды-среды, меньшей 0,25 мг. экв/л, и при отсутствии защитных мероприятий напорные конструкции следует проектировать трещиностойкими.

Значения D c r при использовании защитных мероприятий следует устанавливать на основании специальных исследований.

При диаметрах арматуры 40 мм и более значение D c r допускается увеличивать на 25 %.

Таблица 23

Таблица 24

Таблица 25

Для тонкостенных конструкций (с высотой сечения менее 1,5 м) ширину допускаемого раскрытия трещин D c r следует умножать на коэффициент 0,5.

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17