ОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕОТЕХНИЧЕСКИХ ЦЕМЕНТАЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ВЯЖУЩИХ

IMPROVING THE GEOTECHNICAL CEMENTITION MATERIALS ON HYDRAULIC BINDER BASIS

, ,

H. A.Jantimirov, B. E.Yudovich, S. A.Zubehin

Для долговечности укрепления посредством цементо-водной суспензии (ЦВС) оснований и фундаментов зданий и сооружений желательны безусадочные цементные камни. Разработан новый тип расширяющих добавок, позволяющих обеспечить безусадочность твердеющей ЦВС при их введении в количестве 0,5 – 3% массы её клинкерной части. Добавки обеспечивают замещение обычной последовательности образования гидратных фаз в цементном камне новой, где трисульфат и портландит в начальный период гидратации гелеобразны и образуют расширяющиеся оболочки вокруг каждой частицы цемента, соединяющиеся с матрицей гидросилдикатов. Первым их представителем является противоусадочная добавка «Дилафилм». Характеристики приводятся. Её дозировка внутри указанного интервала определяется фазовым составом цемента.

Shrinkage-free cement binders are needed for guaranteed durability of underpinned by cement-water suspension foundations of buildings and constructions. It is elaborated the new type of expanding additions, which concentration ab. 0,5 – 3% by clinker mass is enough for shrinkage-free hardened cement paste. These additions change an usual consequence of hydrate phases genesis in cement paste by the new one, where from the beginning trisulfate and portlandite are forming shells of dilating gels with calcium hydrosilicates impurities around every cement particle residuum. The first representative of such additions is antishrinkage one «Dilafilm». Characteristics are listed. Its concentration is determined by cement phase composition.

1. Общие положения. Известно [1], что качество и свойства цементационных материалов имеют первостепенное значение для результатов цементации. Обычно при укреплении оснований и фундаментов нагнетанием цементно-песчаных растворов считают, что почти весь песок, входящий в состав инъекционных растворов (ниже ИР), остаётся на границе укрепляемого массива уже при значениях коэффициента фильтрации через него в среднем ниже уровня 2 м/сут. Реально такой массив укрепляет отделяющаяся от ИР цементо-водная суспензия (ниже ЦВС), обычно характеризующаяся значением водоцементного отношения (В/Ц) более 1. Поэтому взамен ИР в укрепляемые массивы часто нагнетают ЦВС и даже при устройстве буронабивных свай ИР негласно заменяют на ЦВС, рассчитывая на поступление в полость скважины частиц размываемого грунта, отчасти исполняющих роль заполнителя. При этом предусматривается: использование суперпластификаторов для максимального снижения уровня В/Ц, перемешивание портландцемента (ПЦ) с водой в смесителях с высокой энергонапряженностью и подбор периода времени от затворения цемента водой до укладки ЦВС в дело. Но подобная практика не допускается действующими в нашей стране СНиП [2], поскольку ЦВС в затвердевшем состоянии (цементные камни) подвержены усадочным деформациям, доходящим в цементном камне до: 1) 0,4 – 0,5% (здесь и ниже – в линейном направлении) при В/Ц около 0,25 – 0,3 [3], практически без водоотделения, и 2) от 0,6 до 3%, при объемной усадке 0,9 – 1,4% в месячном возрасте и конечных значениях В/Ц 0,6 – 0,8% в цементном камне, складывающемся в результате твердения после завершения водоотделения при начальных значениях В/Ц более 1 [4]. Деформации усадки могут порождать трещины. Чтобы их избежать, необходимо получить безусадочные цементные камни на основе ЦВС, которые не требуют заполнителя для снижения усадочных деформаций. Такая задача в принципе решается применением при цементации либо давно известных расширяющихся цементов (РЦ [5 – 7]), либо расширяющих добавок (РД) к обычному ПЦ [8, 9]. Их использование основано на введении в ПЦ соединений, порождающих в жидкой фазе ЦВС расширяющиеся при гидратации цемента, обычно многоводные гидратные новобразования (г. н.), представителем которых является трисульфат кальция-алюминия-железа 4СaO ּ (Al, Fe)2O3 ּ 3CaSO4 ּ n(H2O), ниже – трисульфат. Плотность его самая низкая (1,77 г/см3) по сравнению со средней плотностью остальных г. н. в цементном камне (2,65 г/см3), чем вместе с игольчатой формой кристаллов (волокон) объясняется расширяющее действие трисульфата на цементный камень. Для образования трисульфата в жидкой фазе камня при гидратации РЦ или РД они включает алюминатный компонент (АК, не менее 20% массы) и гипс – не менее половины массы АК. В составе водонепроницаемого РЦ (ВРЦ [6]) в качестве АК использовали гидраты, получающиеся при варке в котле суспензии глиноземистого цемента (ГЦ) с известью в воде, в [5, 7] – сульфоалюминатный клинкер, основной составляющей которого (не менее 30%) служит сульфоалюминат кальция (САК) 4СaO ּ 3Al2O3 ּ SO3, открытый в 1952 г. САК позволяет избежать неопределенности, связанной с непостоянством свойств отечественного ГЦ и сократить аналогичный недостаток гипсового камня. Упомянутые РД содержат аналогичные компоненты, но в бóльших концентрациях. РД вводят в ПЦ в количестве не менее 20% [9], и лишь для достижения «безусадочности» – не менее 10% [10]. При этом РЦ в ср. пятикратно, а РД на порядок дороже ПЦ. Приходится искать новые РД, чтобы добиться безусадочности ПЦ в составе ЦВС при их введении в количестве не более 3 – 5% массы. В течение долгого времени путь достижения этой цели оставался неясным. Наконец, развитие представлений о субмикроструктуре основных фаз портландцементного клинкера и теории гидратации ПЦ позволило поставить в нашей фирме первые эксперименты в этой области.

2. Новый подход к расширению цементного камня. Для пояснения основной идеи вкратце рассмотрим причины усадки цементного камня. Она вызывается, как известно [8, 11]: 1) химическими причинами (когда взаимодействие ПЦ с водой приводит к большей плотности кристаллизационной воды в субмикроструктуре г. н. по сравнению с плотностью свободной воды в исходных ЦВС – разница достигает 8 – 10% [12]) или при фазовых переходах в г. н., протекающих с повышением их плотности; 2) физическими причинами (когда удаление воды из гелеобразных г. н. цементного камня в связи с её химическом взаимодействии с ПЦ или при её испарении в воздушные поры и атмосферу сопровождается сжатием цементного камня капиллярными силами). Ч. Пикетт (США, 1957) показал, что в усадочных деформациях растворов и бетонов доли, обусловленные химическими и физическими факторами, как правило, примерно равны.

Из изложенного следует, что при новом подходе для достижения безусадочности цементного камня и продуктов на его основе необходимо: 1)обеспечить неизбежный переход значительной части свободной воды из состава свежеизготовленной ЦВС в кристаллизационную в составе г. н. ПЦ до наступления момента полной связности структуры цементного камня, чтобы обусловленная указанным переходом «контракция» структуры («сужение», лат.; термин введен в 1948 г.) осуществлялась в жидкой фазе и не вызывала образования ни дополнительных пор, ни напряжений в кристаллическом «скелете» цементного камня; выражение «поры, обусловленные контракцией», в этом случае теряет смысл; 2)избежать, по возможности, неблагоприятных фазовых переходов в г. н.; 3) заменить обычные гели вокруг каждой частицы ПЦ в цементном камне, отдающие воду, новыми, принимающими воду и набухающими при этом. А для этого следует заместить обычную последовательность образования г. н. в цементном камне, заключающуюся, в первом приближении, – в кристаллизации волокон-иголок трисульфата и кубических кристаллов портландита – Са(ОН)2 – в жидкой фазе и выделении гелеобразных гидросиликатов кальция – на поверхности частиц ПЦ, новой последовательностью. В ней, напротив, трисульфат и портландит должны стать гелеобразными, по крайней мере, в начальный период гидратации, и окружать частицы цемента, смешиваясь с гидросиликатами. Такой смешанный гель будет перераспределять воду, физически отдаваемую гидросиликатами многоводным гидратам, внутри своего объема. Контракция же будет гаснуть на бесчисленных границах гелеобразных пептизированных «предкристаллов».

В таком случае новая противоусадочная добавка (ПД) должна генерировать упомянутую новую последовательность формирования гидратных фаз и тем самым создавать новую текстуру г. н. в цементном камне. Развитие кристаллохимии клинкерных фаз в исходном ПЦ в последние годы сделало очевидной практическую возможность изменения путей реакций ПЦ с водой в начальный период в требуемом направлении благодаря применению новых ПЦ или комплексных добавок нового типа [14]. Группа подобных добавок была синтезирована авторами данного сообщения[1] в течение трех последних лет.

3. Противоусадочная добавка «Дилафилм». Их первым представителем является ПД «Дилафилм», предназначенная для ПЦ, цементных сухих смесей и бетонов и представляет собой порошкообразный или крупнозернистый материал. С использованием этой ПД на основе ПЦ, цемента низкой водопотребности (ЦНВ), а также других цементов изготавливают безусадочные и РЦ, строительные растворы, в том числе сухие смеси, и бетоны, включая тяжелые, мелкозернистые, лёгкие и ячеистые, а также ЦВС или ИР для геотехнического строительства и реставрационных работ. ПД в оптимальной дозировке (от 0,5 до 3% массы цемента): 1) снижает усадочные деформации цементного камня, строительных растворов и бетонов до величин, обеспечивающих отсутствие трещинообразования на их поверхности и в объёме; 2) придаёт им безусадочность или расширение до требуемых величин; 3) повышает скорость их твердения и марку (класс) по прочности, а также марку по водонепроницаемости и класс морозостойкости при прочих равных условиях по сравнению с контрольными материалами без добавки. Основные технические свойства добавки представлены в табл. 1. Типы I и II относятся сответственно к безобжиговому и обжиговому продуктам в её основе.

Таблица 1. Нормируемые свойства ПД

Наименование

Норма по типам

I

II

1. Наибольшая крупность

частиц, мм

А1)

Б2)

А1)

Б2)

20

0,1

30

0,1

2. Насыпная плотность, кг/м3, не менее

1000

1200

3 Гидрофобизующая способность

есть

есть

4. Расширяющая способность по абсолютной ве

личине линейной деформации цементного

камня, мм/м, не более

1,5

0,5

Примечания: 1 – сорт ПД для введения в ПЦ посредством совместного или раздельного помола; 2 – сорт ПД для введения в ПЦ, цементные сухие смеси и бетон.

ПД диспергирует (пептизирует) поверхностный слой клинкерных частиц и обеспечивает формирование гелеобразной расширяющей плёнки вокруг каждой частицы ПЦ, в которой концентрируется расширяющая фаза. Отсюда наименование добавки: «Дилафилм» (от англ. dilating – расширяющий и film – плёнка). Таким образом, в присутствии ПД «Дилафилм» (ниже – ПД) соприкосновение частиц ПЦ между собой происходит только через пленки расширяющейся фазы. В результате этого уже к началу схватывания ПЦ, то есть к моменту образования первой, ещё пластичной, так называемой коагуляционной матрицы в ЦВС, даже ко времени формирования отдельных её участков (узлов), расширяющая фаза становится связной в той же мере, что и сама матрица, ведь все связи последней проходят через пленки расширяющей фазы. Таким образом, одновременно уже к концу схватывания выполняются оба необходимые стереологические условия безусадочности / расширения: связность расширяющейся фазы и связность матрицы.

В итоге под влиянием ПД: 1)как физическая, так и химическая усадка камня идут более равномерно, сквозь проницаемые «сита» из гелеобразной пленки, оказыващей также демпфирующее действие; 2)карбонатизация г. н., особенно гидроалюминатных, являющаяся одной из основных причин химической усадки, этими же плёнками существенно замедляется; 3)повышается устойчивость расширяющейся фазы по отношению к изменениям концентрационной обстановки в жидкой фазе твердеющей ЦВС, происходящих как под влиянием внутренных факторов, так и окружающей среды. Это обусловлено упорядочиванием текстуры расширяющейся фазы и на порядок меньшим содержанием дестабилизирующих примесей в её кристаллах, постепенно вырастающих из гелевых оболочек вокруг частиц ПЦ. Тем самым обеспечивается длительное положительное влияние указанных плёнок и упорядоченных продуктов их кристаллизации во времени, практически в течение всего срока эксплуатации твердеющей ЦВС, на деформативные свойства камня и продуктов на его основе, то-есть укрепляемого массива. Именно по этой причине ПД, на одну-две ступени повышая показатели водонепроницаемости и морозостойкости камня, обеспечивает прирост долговечности и надежности конструкции (сооружения) в целом.

4. Требования к цементам, применяемым совместно с противоусадочной добавкой. ПД используют в сочетании с ПЦ, обеспечивающими механизм её расширяющего действия, т. е. с ПЦ по ГОСТ и ГОСТ , в т. ч. с быстротвердеющим (БТЦ) и нормированного минералогического состава, а также с цементом низкой водопотребности (ЦНВ). Наиболее эффективными для изготовления безусадочного камня являются цементы, обеспечивающие получение максимальной прочности камня в наиболее короткие сроки при нормированных значениях деформативных свойств. По темпу роста прочности и уровню усадочных деформаций камня портландцемент классифицируется на следуюшие группы в зависимости от минералогического состава (табл. 2).

Таблица 2 Сочетаемость ПЦ с ПД

Минералогическая характеристика цемента

Доля, мас.%

№№ групп

C3A

С3S

Низкоалюминатный, низкоалитовый

£ 5

£ 55

Ia

Низкоалюминатный, среднеалитовый

£ 5

55 – 62

Iб

Низкоалюминатный, высокоалитовый

£ 5

³ 63

Iв

Среднеалюминатный, низко-алитовый

5 – 8

£ 55

IIa

Cреднеалюминатный, среднеалитовый

5 – 8

55 – 62

IIб

Среднеалюминатный, высокоалитовый

5 – 8

³ 63

IIв

Высокоалюминатный, низкоалитовый

³ 8

£ 55

IIIa

Высокоалюминатный, среднеалитовый

³ 8

55 – 62

IIIб

Высокоалюминатный, высокоалитовый

³ 8

£ 55

IIIв

Минеральные добавки (МД) в составе ПЦ в относительно небольших количествах (осадочного происхождения – трепел, опока – до 5%, искусственные: кирпичный бой – до 5% и доменный гранулированный шлак – до 10%) практически не изменяют темпа твердения ПЦ, но повышают нормативные значения усадочных деформаций и требуют прироста содержания ПД, что экономически нецелесообразно. Это относится и к таким МД как золы-унос или золошлаковые отходы, горелая и формовочная земли, а также пористые минеральные добавки вулканического происхождения (пемза, туф, трасс) и наполнители карбонатного типа (известняки, доломиты) в составе ПЦ. Непористые МД вулканического происхождения (вулканический пепел, порфирит, порфироид), а также наполнители силикатного типа, такие как стеклобой, кварцевый или полевошпатовый пески, мелкая фракция отходов дробления гранитного щебня в небольших количествах (до 5%) в составе ПЦ не изменяют темпа твердения, абсолютной величины прочности и нормативных значений усадочных деформаций камня; при увеличении их содержания в составе ПЦ до 10% они, снижая темп твердения камня и соответственно абсолютные значения прочности, не влияют на нормативные значения усадочных деформаций, поэтому могут сочетаться с ПД. Добавка микрокремнезёма допускается в сочетании с ПД.

Ниже приводятся сведения о прочности и усадке затвердевших ЦВС с ПД и контрольных, изготовленных из ПЦ групп по табл. 2. ПЦ групп Iа (сульфатостойкий ПЦ по ГОСТ ) и Iб характеризуются замедленным нарастанием прочности и средним темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, достаточно интенсивным приростом прочности и интенсивным затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 5 – 10 и 15% соответственно превышает прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 20 – 25 и 30% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее возрастают незначительно. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 7 – 12 и 18 – 20% соответственно превышает их прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки возрастают не более, чем на 10 – 15 и 20% по сравнению с таковыми в 28-суточном возрасте. ПЦ группы Iв характеризуется средним темпом нарастания прочности и пониженным темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, достаточно интенсивным приростом прочности и наиболее интенсивным затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этом цементе в возрасте 3 и 12 мес. на 7 – 15 и 20% соответственно превышает прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 15 – 20 и 25% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее практически не растут. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этом ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 15 – 20 и 25% соответственно превышает его прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки не растут.

ПЦ групп IIа и IIб характеризуются средним темпом нарастания прочности и средним темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, достаточно интенсивным приростом прочности и достаточно интенсивным затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 10 – 18 и 25% соответственно превышает их прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 25 – 30 и 35% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее возрастают незначительно. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 18 – 25 и 30% соответственно превышает их прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки возрастают незначительно. ПЦ группы IIв характеризуется ускоренным нарастанием прочности и средним темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, средним по скорости приростом прочности и средним по скорости затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этом ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 15 – 20 и 30% соответственно превышает его прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 20 – 25 и 30% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее возрастают незначительно. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этом ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 20 – 30 и 35% соответственно превышает его прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки практически не растут по сравнению с таковыми в 28-суточном возрасте.

ПЦ групп IIIа и IIIб характеризуются быстрым нарастанием прочности и быстрым темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, средним по интенсивности приростом прочности и медленным затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 10 – 18 и 25 – 30% соответственно превышает их прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 30 – 40 и 50% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее возрастают незначительно. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этих ПЦ в возрасте 3 и 12 мес. на 18 – 25 и 30% соответственно превышает их прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки возрастают не более, чем на 5 – 10 и 15% по сравнению с таковыми в 28-суточном возрасте. ПЦ группы IIIв характеризуется быстрым нарастанием прочности и средним темпом роста усадочных деформаций до 28 суток, достаточно интенсивным ростом прочности и интенсивным затуханием усадочных деформаций при дальнейшем твердении. Без ПД прочность камня на этом ПЦ при оптимальном содержании в нем гипса в возрасте 3 и 12 мес. на 20 – 25 и 40% соответственно превышает его прочность в 28-суточном возрасте, усадочные деформации этого камня в указанные сроки на 20 – 25 и 30% превышают таковые в 28-суточном возрасте, а далее возрастают незначительно. При оптимальном содержании ПД прочность камня на этом ПЦ возрасте 3 и 12 мес. на 30 – 40 и 50% соответственно превышает его прочность в 28-суточном возрасте, а усадочные деформации этого камня в указанные сроки практически не растут по сравнению с таковыми в 28-суточном возрасте.

Быстротвердеющий портландцемент (БТЦ) характеризуется повышенной тонкостью помола (значением удельной поверхности по Блейну, определяемой согласно Европейской норме EN 196.6, не ниже примерно 330 м2/кг[2]), повышенным темпом нарастания прочности согласно ГОСТ или ГОСТ и по техническим свойствам камня примерно соответствует камню на основе ПЦ групп Iб и IIб. Высокопрочный особо быстротвердеющий портландцемент (ВПЦ) характеризуется повышенным содержанием С3S в клинкере – не менее 65%, повышенной тонкостью помола (значением удельной поверхности по Блейну не ниже примерно 370 м2/кг), повышенным темпом нарастания прочности по сравнению с требованиями ГОСТ или ГОСТ к БТЦ и марками по прочности 550 и 600 (кГс/см2) по ГОСТ 10178 или классом по прочности 52,5 (МПа) по ГОСТ 30515, и по техническим свойствам камня превосходит камень из БТЦ и камни на основе ПЦ групп Iв, IIб, в и IIIб, в. Для более точного подбора содержания ПД в сочетании с этими ПЦ следует запросить их минералогический состав у предприятия-изготовителя. ЦНВ также вполне совместим с ПД. Он изготавливается из клинкера, по минералогическому составу соответствующего группам Iв, IIб, в и IIIб, в и нуждается в примерно аналогичном количестве ПД. Имеется ЦНВ, сам обладающий нулевой усадкой благодаря примесям тяжелых элементов-аналогов кальция, а именно стронция и бария [17]. Тогда потребность в ПД для ЦВС незначительна.

Новые, особо высокодисперсные цементы, используемые для укрепления массивов, характеризуемых значениями коэффициента фильтрации ниже 2 м/сут, также не образуют трещин усадки (таков, в частности, немецкий “Микродур” или отечественный “Микростерит”), поскольку при их изготовлении используются дополнительные технологические мероприятия, существенно снижающие усадочные деформации.

5. Заключение. Применение новых противоусадочных добавок типа «Дилафилм» к цементам, сухим строительным смесям, растворам и бетонам позволяет поддерживать нормативные уровни усадочных деформаций цементного камня в пределах, обеспечивающих отсутствие усадочных трещин как собственно в цементном камне, так и в продуктах на его основе – растворах и бетонах в течение всего срока их службы при содержании добавок в пределах всего лишь 0,5 – 3% массы цемента. Столь низкий уровень концентрации новых добавок, требующихся для достижения нормативной усадки, характеризуемой отсутствием трещин, оправдывает введение нового термина «противоусадочные» для характеристики добавок рассматриваемого типа. Их использование является экономически вполне достижимой уже сегодня гарантией монолитности и прочности укрепленных цементацией с использованием указанной добавки грунтов, оснований и фундаментов.

Литература

1. Ржаницын химического закрепления песков. - Л.: Изд. Всесоюзн. НИИ строит. гидротехники и инж. гидрогеологии, 1931. См. также Ржаницын закрепления грунтов и горных пород. - М.: Трансжелдориздат, 19с. Terzaghi K., Reck R. B., Mesri G. Soil mechanics in engineering practice. N.-Y.: Wiley etc., 19pp.

2. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений.

3. , , Юдович и особо быстротвердеющие портландцементы. - М.: Стройиздат, 1971, 209 с.

4. , Зубехин -технический отчет НИИЦемента, М.: 1995.

5. Lossier, H. Génie Civil, 1936, v. 109, p. 285.

6. , , Юдович расширяющийся цемент. - М.: Госстройиздат, 19c.

7. Klein A., Troxell G. E. Studies of Calcium Sulfoaluminates Admixtures for Expansive Cements. // American Society of Testing Materials Proceedings, 1958, v. 58, №10, pp. 986 – 1008.

8. Кравченко цементы.- М.: Стройиздат, 19с.

9. Звездов -механические свойства шлакобетона на напрягающем цементе. Автореф. канд. дисс. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. - М.: НИИЖБ, 1981, 20 с.

10. Кузнецова и сульфоалюминатные цементы. - М.: Стройиздат, 19с.

11. Powers T. C. The properties of fresh concrete. - N.-Y.: Wiley etc., 196pp.

12. , , Муллер силы. М.: Наука, 1985, 399 с.

13. Юдович избирательной гидратации портландцемента (второй эффект Ребиндера). // Сб. докладов Международной конференции «К 100-летию ». - М.: Наука, 2001.

14. СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции.

15. ТУ  Цемент низкой водопотребности дезагрегированный (Д-ЦНВ) для коррозионностойких бетонов.

16. , , и др. Спектроскопические исследования взаимодействия сухих модификаторов с минералами портландцементного клинкера при соизмельчении и последующей гидратации. /Труды НИИцемента, 1992, № 000, с.114 – 133.

17. Патент РФ № 2 2002.

Опубликовано: , , Совершенствование геотехнических цементационных материалов на основе гидравлических пяжущих. / II Всероссийская (Международная) конференция по бетону и железобетону «Бетон и железобетон. Пути развития». 5 – 9 сентября 2005 г. Научные труды в 5 тт. М.: «Дипак», 2005, т. 3, с. 497 – 504

[1] При участии , , (Россия) и Д. Грилли (Италия).

[2] Удельная поверхность порошков, измеряемая в США и странах ЕС по Блейну (EN 196.6-97), ниже удельной поверхности, измеряемой в странах СНГ по Соминскому – Ходакову (ГОСТ 310.2-76 в редакции 1993 г.), а именно в диапазоне значений по Соминскому – Ходакову 250 – 350 м2/кг примерно на 15 – 20 м2/кг (число Blaine 235 – 330 м2/кг) и в диапазоне соответственно 350 – 450 м2/кг – примерно на 30 – 40 м2/кг (число Blaine 320 – 410 м2/кг).