Порядок разработки технико-экономического обоснования выбора схем теплоснабжения при строительстве и реконструкции объектов (стр. 5 )

г) суммарный отпуск теплоты с сетевой водой в тепловую сеть в  каждом режиме Qтс, Гкал/ч, составит

Qтс= Qов + Qгв + Qтех + Qпот.  (Б.3)

Б.7 Расчет коллектора сетевой воды

Б.7.1 На теплоисточниках подготовка подпиточной воды, как для подпитки тепловой сети, так и для подпитки парового цикла, как правило, должна включать в себя три ступени подготовки:

- подогрев исходной воды в подогревателе сырой воды перед химводоподготовкой (ХВО);

- подогрев химочищенной воды после ХВО;

- деаэрацию.

На новых теплоисточниках при отсутствии на них паровой нагрузки подогрев подпиточной воды можно предусматривать от коллектора сетевой воды с установкой подогревателя сырой воды и вакуумного деаэратора.

Б.7.2 Расчет подпитки тепловой сети:

а) объем воды в тепловой сети Vтс, м3, принимается по фактическим  данным, а при их отсутствии находится в соответствии с п.6.2.8 ТКП 45-4.02-182 по формуле

,  (Б.4)

где – удельный объем воды в теплосети на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки (для закрытой системы ГВС 66 м3/МВт, при наличии транзитных магистралей 50 м3/МВт);

б) расход воды на подпитку теплосети Gподптс, м3/ч,  в отопительный период (режимы 1 – 4)  принимается равным 0,4 % от Vтс, в межотопительный период (режимы 5, 6) – 0,3 % от Vтс;

в) расчет схемы подпитки тепловой сети осуществляется по формулам, приведенным в таблице Б.3, в зависимости от существующей тепловой схемы и греющей среды при Gподп = Gподптс.

3 – Формулы для определения расхода тепловой энергии на подпитку

В таблице Б.3:

1,25 – коэффициент, учитывающий потери воды на химводоподготовке;

t1ст – температура воды после подогревателя сырой воды, оС;

2 - снижение температуры воды на химводоподготовке, оС;

t2ст – температура подпиточной воды после подогревателя химочищенной воды, оС;

t3ст – температура подпиточной воды после деаэратора, оС. Принимается (40-50) оС для вакуумного деаэратора и 104 оС для атмосферного;

q – разница энтальпий используемого пара и его конденсата, Гкал/т

q = (iп – tк)/1000,  (Б.5)

где iп, tк – соответственно энтальпия пара, ккал/кг,  iп  = f(P,  t), и температура насыщения при
давлении используемого пара, оС, определяются по [13];

P, t – соответственно давление, МПа (кгс/см2), и температура, оС, используемого пара (задаются в исходных данных).

Температуры подогрева подпиточной воды по ступеням задаются в исходных данных.

г) из полученного расхода теплоты на подпитку теплосети к собственным нуждам теплоисточника относятся только потери теплоты на химводоподготовке:

QпотХВО = 0,25 Q1ст +2 Gподп /1000,  (Б.6)

где 2 – температура воды,  теряемая на ХВО, оС; 

0,25 – доля потерь воды на ХВО;

Gподп = Gподптс – расход подпиточной воды, т/ч;

д) остальная тепловая энергия Qподп, Гкал/ч, в качестве «подпитки теплосети» вносится в  обратный коллектор сетевой воды в количестве

Qподптс = Qподп – QпотХВО,  (Б.7)

Б.7.3 Тепловая нагрузка, которая должна быть обеспечена от коллектора сетевой  воды Qсв, Гкал/ч, составляет

Qсв = Qтс + Qснсв,  (Б.8)

где Qснсв – собственные нужды теплоисточника, обеспечиваемые за счет тепла  сетевой воды, Гкал/ч

Qснсв = УQпотХВО + Qовпл,  (Б.9)

УQпотХВО – суммарные потери тепловой энергии, Гкал/ч, на химводоподготовке при нагреве подпиточной воды  сетевой водой.

Если часть подпиточной воды греется паром, в формуле (Б.9) учитывается только та часть, которая нагревается сетевой водой;

Qовпл – отопление производственной площадки теплоисточника (производственные цеха и цеховая администрация), Гкал/ч. Рассчитывается аналогично как нагрузка отопления внешних потребителей по формуле, приведенной в таблице Б.2.

Б.7.4 Распределение тепловой нагрузки Qсв, Гкал/ч, между установленным на теплоисточнике оборудованием можно осуществлять в следующем порядке:

- загрузка до номинальной величины теплофикационных отборов (Т-отбор) DТ-отб, т/ч, сетевых подогревателей турбин QСП, Гкал/ч, встроенных пучков паровых турбин и котлов-утилизаторов Qпуч, Гкал/ч, газопоршневых агрегатов (ГПА) QГПА, Гкал/ч;

- включение пиковых сетевых подогревателей при наличии избытка тепловой мощности производственных отборов турбин (П-отбор) и работающих паровых котлов QПБ, Гкал/ч;

- включение водогрейных котлов QВК, Гкал/ч.

Б.8 Определение производительности котельного цеха

Б.8.1 Расчет производительности котельного цеха может осуществляться в сумме для парогенераторов с одинаковыми начальными параметрами. Котлоагрегаты с разными параметрами свежего пара и энергоблоки рассчитываются раздельно. Для расчета производительности котельного цеха необходимо определить загрузку коллекторов теплоисточника.

Б.8.2 Загрузка коллекторов может быть определена следующим образом:

а) коллектор свежего  пара (питается паром паровых котлов среднего и высокого давления) DПК, т/ч,

DПК = 1,02 (DТУ + Dтех + DРОУ),  (Б.10)

где  DТУ – расход пара на турбины, подключенные к коллектору свежего пара, т/ч;

Dтех – отпуск технологического пара от рассматриваемого коллектора, т/ч;

DРОУ – отпуск пара через РОУ от рассматриваемого коллектора (как правило, используется
для обеспечения пиковой тепловой нагрузки в паре), т/ч;

1,02 – коэффициент, учитывающий неучтенные потери теплоты в цикле теплоисточника,
связанные с теплоизлучением трубопроводов в окружающую среду, потерями режимного характера (растопка котлоагрегатов), неучтенными утечками теплоты, периодической
продувкой котлов и эксплуатационными отклонениями от расчетных режимов;

б) коллектор пара давлением 0,6 – 1,4 МПа (питается паром производственного отбора или паровых котлов среднего давления) DП-отб (DПК), т/ч

DП-отб (DПК) = 1,02 (DТУ + Dтех+ DРОУ + DД6 + Dмх + Dкф + DПБ),  (Б.11)

где DД6 – расход пара на деаэратор 0,6 МПа (6 кгс/см2), т/ч;

Dмх – расход пара на мазутное хозяйство, т/ч;

Dкф – расход пара на калориферы котлов, т/ч;

DПБ –  расход пара на пиковый подогреватель сетевой воды, т/ч;

Через РОУ пар из этого коллектора обычно используется для подогрева подпиточной воды Dподп, т/ч, на чисто паровых котельных;

в) коллектор пара давлением 0,05 – 0,25 МПа DТ-отб (питается паром из теплофикационного отбора турбины), т/ч

DТ-отб = 1,02 (DСП + Dподп),  (Б.12)

где DСП – расход пара на сетевые подогреватели, т/ч;

Dподп – расход пара на подготовку подпиточной воды (обычно используется на теплоисточниках
  с паровыми турбоустановками) , т/ч

Dподп = Dподптс+ DподпПК,  (Б.13)

Dподптс, DподпПК – соответственно расход пара на подпитку тепловой сети и цикла паровых котлов, т/ч.

Б.8.3 Расход пара на турбину DТУ, т/ч, определяется по диаграммам режимов, в которых учтены расходы пара на регенеративный  подогрев конденсата и питательной воды 

DТУ = f (Nэ, DТ-отб, DП-отб),  (Б.14)

где Nэ  – электрическая мощность турбины, МВт;

DТ-отб, DП-отб – величины соответственно теплофикационного и производственного отборов рассматриваемой турбины, т/ч.

Б.8.4 Расход исходного пара на  РОУ определяется по формуле

,  (Б.15)

где i', iред – энтальпии соответственно исходного и редуцированного пара, определяющиеся по
давлению и температуре исходного и редуцированного пара, ккал/кг;

tпв  – температура питательной воды котлов, используемая для охлаждения пара впрыском (принимается на основании фактических данных), оС;

зРОУ  – коэффициент, учитывающий потерю теплоты установкой в окружающую среду, обычно
принимается равным 0,98;

Dред  – требуемый расход пара после РОУ, т/ч.

Б.8.5 Тепловая нагрузка в паре до 1,4 МПа (14 кгс/см2) распределяется между оборудованием теплоисточника в зависимости от эффективности его использования в следующем порядке:

– загрузка до номинальной величины производственного отбора паровой турбины DП-отб, т/ч;

– включение паровых котлов до 1,4 МПа (14 кгс/см2) DПК, т/ч;

– использование паровых котлов высокого давления с отпуском пара через РОУ DРОУ, т/ч.

Б.9  Расход теплоты на подпитку цикла паровых котлов можно рассчитывать в сумме для всего теплоисточника. При этом надо учитывать, что расходы теплоты на мазутное хозяйство и калориферы котлов обеспечиваются, как правило, от коллектора 0,6 – 1,4 МПа (6 – 14 кгс/см2), а при его отсутствии – от коллектора более высокого давления через РОУ.

Б.9.1 Для расчета расходов пара на подпитку цикла определяется расход сырой воды, требуемый для восполнения потерь воды и пара в цикле теплоисточника, следующим образом:

а) потери воды с непрерывной продувкой всех котлов Gпр, т/ч, задаются в исходных данных на основании расчета водного режима котлов. При отсутствии фактических данных Gпр можно принять  на уровне 1 – 3 % от расхода свежего пара;

б) потери с невозвратом конденсата пара от потребителей Gневп, т/ч

Gневп = Dтех (1-бвп  ),  (Б.16)

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12