При рыхлении грунта шнеком диаметром до 300 мм расстояние до здания не регламентируют, а глубину рыхления назначают исходя из несущей способности свай, погружаемых в разрыхленный грунт.
Необходимо сокращать время между устройством скважины и погружением в нее сваи.
5.10. При наличии мерзлого грунта мощностью слоя свыше 20 см, асфальтовых и других покрытий погружение свай и шпунта вблизи сооружений и подземных трубопроводов без устройства лидерных скважин или разбуривания не допускается.
5.11. Применение тиксотропной или водяной рубашки уменьшает амплитуду смещения в глинистых грунтах до 1,5 раз.
5.12. Снижение высоты падения молота о 2 до 0,5 м приводит к уменьшению амплитуды смещений грунта в 1,2-1,3 раза.
5.13. Эффективность мер, принятых в ППР, по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий должна быть уточнена контролем параметров колебаний в соответствии с пп. 4.6 и 4.7, а также наблюдениями за осадками согласно указаниям п. 4.9.
5.14. Если прогнозируемые в соответствии с разделом 3 расстояния до подземных трубопроводов будут меньше допустимых [r], необходимо в ППР предусмотреть на случай аварийной ситуации временное отключение трубопровода от системы.
Приложение 1
Рекомендуемое
АКТ
|
Приложение 2
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ
1. Расчет уровня динамических воздействий по скорости v или ускорению колебаний a для определения допустимых расстояний по пп. 2.3, 2.4, 2.7, 2.13 и 2.15 производят по параметрам колебаний, определяемым согласно указаниям настоящего приложения, и уточняют по данным измерений параметров колебаний при забивке и вибропогружении пробных свай и шпунта.
Для расчетов по пп. 2.3, 2.4 и 2.7 принимают наибольшее измеренное значение амплитуды смещений и соответствующую ей частоту вертикальной составляющей колебаний, а по пп. 2.13 и 2.15 значения амплитуд смещений и частот одной из трех составляющих колебаний.
2. Скорость v (мм/с) и ускорение колебаний a (мм/с2) вычисляют по формулам
v = 2pAf (1)
a = 4p2Af2, (2)
где A и f - соответственно амплитуда смещений, мм, и частота колебаний, Гц, определяемые согласно указаниям настоящего приложения.
3. Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации при погружении свай молотами параметры колебаний грунта определяют по графику на чертеже на основе данных об инженерно-геологических условиях участка строительства. Значения Ао следует определять по частоте fо, принимаемой по оси абсцисс в зависимости от плотности и консистенции наиболее прочного слоя грунта толщиной не менее 0,5 м, залегающего на глубину 6-8 м от дневной поверхности или дна котлована. Границы выделенных на графике участков соответствуют примерно диапазону изменения значений относительной плотности песка Iф и текучести глинистых грунтов IL, прячем с увеличением IД с уменьшением IL возрастает fо.
4. Значения Ао и fо соответствуют значениям вертикального колебания грунта на расстоянии 0,5 м от забиваемой сваи молотом массой 5,5 т с высоты падения 1,6-1,8 м. Для молотов массой не менее 1,8 т значение Ао следует уменьшить пропорционально отношению их масс до 25 %, а для молотов массой не более 7 т - увеличить до 20 %.
5. Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения при вибропогружении свай и шпунта значения Ао и fо вертикальных колебаний грунта следует принимать по табл. 1.
Зависимость вертикальных смещений Ао и ускорений aо от частоты колебаний грунта fо:
а - пески мелкие рыхлые водонасыщенные; пылеватые средней плотности и рыхлые независимо от влажности; б - пески гравелистые, крупные средней плотности независимо от влажности; средней крупности средней плотности водонасыщенные; мелкие плотные и средней плотности и пылеватые плотные маловлажные и влажные; в - пески гравелистые и крупные рыхлые независимо от влажности; средней крупности и мелкие рыхлые маловлажные и влажные; мелкие плотные средней плотности и пылеватые плотные водонасыщенные; г - пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные независимо от влажности; гравелистые, крупные и средней крупности средней плотности маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины тугопластичные, полутвердые и твердые; д - супеси текучие; е - супеси пластичные; ж - суглинки и глины текучие и текучепластичные; з - суглинки и глины мягкопластичные
Таблица 1
Грунты | Параметры колебаний грунта при вибропогружении на расстоянии 0,5 м от сооружения | |||||
шпунта | сваи | сваи-оболочки | ||||
Ао, мм | fo, Гц | Ао, мм | fo, Гц | Ао, мм | fo, Гц | |
Пески гравелистые плотные и средней плотности; пески крупные, средней крупности и мелкие плотные маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные | 0,45 | 15 | - | - | 4,0 | 8 |
Пески крупные, средней крупности и мелкие средней плотности; пески пылеватые плотные и средней плотности; супеси пластичные; суглинки и глины мягкопластичные и текучепластичные | 0,12 | 20 | 2,0 | 6,5 | 3,0 | 8 |
Пески рыхлые; супеси текучие | 0,06 | 28 | 1,5 | 6,5 | 2,0 | 8 |
Примечания: 1. Значения Aо и fo приведены для шпунта Ларсен IV, погружаемого вибропогружателем В-401; для полой сваи диаметром 600 мм, погружаемой вибропогружателем ВП-80 и железобетонной сваи-оболочки диаметром 1200 мм, погружаемой вибропогружателем ВУ-1,6 с выемкой грунта из полости сваи.
2. При погружении свай и шпунта вибропогружателями других типов необходимо внести поправку в значения Aо и fo, которую следует принять для Ао - пропорционально отношению вынуждающих сил и для fo - пропорционально отношению частот колебаний вибропогружателей.
6. Амплитуда смещения грунты на расстоянии t от погружаемой сваи или шпунта вычисляется по формуле
, (3)
где Ао - амплитуда смещения на расстоянии ro = 0,5 м от погружаемой сваи, мм;
е - основание натурального логарифма;
d - коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием принимается по табл. 2 и уточняется по данным измерений в соответствии с п. 10, 1/м.
7. Скорость v и ускорение колебаний a на расстоянии r вычисляют по формулам
, (4)
, (5)
где vo и ao - соответственно скорость и ускорение колебаний грунта на расстоянии ro.
Таблица 2
Грунты | Коэффициент d, 1/м | ||
забивка свай и шпунта | вибропогружение | ||
сваи | сваи-оболочки | ||
Пески плотные и средней плотности маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные | 0,02-0,04* | 0,10 | 0,12 |
Пески плотные и средней плотности водонасыщенные; пески рыхлые маловлажные и влажные; супеси пластичные; суглинки и глины пластичные и текучепластичные | 0,04-0,07* | 0,08 | 0,10 |
Пески рыхлые водонасыщенные; супеси текучие; суглинки и глины текучие | 0,06-0,10* | 0,07 | 0,08 |
____________
* Для грунтов одного вида по крупности, плотности сложения, влажности и текучести меньшие значения соответствуют: для песков - большим значениям показателя относительной плотности и меньшей влажности, для глинистых грунтов - меньшим значениям показателя текучести и коэффициента пористости.
8. В соответствии с требованиями п. 4.7 должны быть измерены параметры колебаний (амплитуды смещений и соответствующие им частоты) в вертикальном и двух взаимно перпендикулярных горизонтальных направлениях.
Регистрацию колебаний следует производить одновременно через каждый 1 м погружения сваи или шпунта до проектной отметки или через 0,5 м, если в геологических разрезах имеют место выклинивающиеся слои грунта, или при мощности слоев менее 1 м.
9. Для регистрации используют виброизмерительную аппаратуру, предназначенную для регистрации смещений в диапазоне частот 2-30 Гц (например, датчики И001, И002, сейсмоприемники СВ-5 и СГ1-10 и осциллографы Н-700, Н-004 и Н-041, отградуированные по амплитуде смещения колебаний, и другая аналогичная аппаратура).
Датчики следует устанавливать на поверхности грунта и фундаментов на расстояниях, указанных в пп. 10 и 11, с одинаковой ориентацией по направлениям измерений колебаний грунта и фундамента. При этом необходимо обеспечить надежное крепление датчиков.
10. Коэффициент d, определяемый по результатам измерений параметров колебаний, вычисляют по формуле
, (6)
где А1 и А2 - амплитуды смещений грунта на расстояниях r1 и r2.
11. Значения коэффициента передачи колебаний грунта фундаменту (К) принимают по табл. 3.
По результатам измерений параметров колебаний коэффициент К вычисляют из равенства
, (7)
где Аф - амплитуда смещений фундамента, мм;
Аг - амплитуда смещений грунта на расстоянии от сваи, равном расстоянию до фундамента, мм.
Таблица 3
Фундамент | Значение коэффициента К в зависимости от грунта несущего слоя основания фундамента | ||
Пески рыхлые, супеси и глины с показателем текучести IL | Пески средней плотности, супеси и глины с показателем текучести 0,5 < IL < 1,0 | Пески плотные, супеси и глины с показателем текучести IL £ 0,5 | |
Здание или сооружение высотой до: | |||
2 этажей | 0,8 | 0,9 | 1,0 |
5 этажей | 0,7 | 0,8 | 0,9 |
9 этажей | 0,6 | 0,7 | 0,8 |
12 и выше | 0,5 | 0,6 | 0,7 |
Оборудование, установленное на: | |||
грунте | 0,9 | 0,95 | 1,0 |
перекрытии здания или сооружения | 0,85 | 0,9 | 1,0 |
Приложение 3
Рекомендуемое
ПЕРЕЧЕНЬ РЕКОМЕНДУЕМЫХ МЕР ПО УСТРОЙСТВУ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ И ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ
1. Проверка прочности, устойчивости оснований и сдвига фундамента по подошве в соответствии со СНиП 2.08.01-83 по формуле
F £ gc, (1)
где F - расчетная нагрузка на основание;
FИ - сила предельного сопротивления основания;
gc - коэффициент условий работы, принимаемый равным для грунтов 1-й группы - 1,0, 2-й - 0,9 и 3-й - 0,7;
gИ - коэффициент надежности, принимаемый для сооружений I и II категорий по состоянию равным I; II и III категории - 1,2.
2. Устройство технологического шпунта для ограждения котлована.
3. Проверка технологического шпунта по деформациям:
a £ [a], (2)
где a - горизонтальное смещение верха консольного шпунта в уровне планировки грунта или максимальное смещение заанкеренного или многоярусного шпунтового ограждения;
[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта.
4. Устройство разделительного шпунта, размеры которого обосновываются расчетом дополнительных осадок от взаимного влияния существующего и нового фундаментов.
5. Предохранение грунтов оснований сооружений от промерзания.
6. Поверхностный водоотлив.
7. Глубинное водопонижение.
8. Расчет дополнительных осадок фундаментов при водопонижении по пп. 6 и 7 и их допустимости в соответствии с требованиями п. 2.4.
9. Упрочнение грунтов оснований сооружений.
10. Усиление фундаментов и надфундаментных конструкций сооружений.
11. Вывешивание существующих сооружений и подземных коммуникаций.
12. Мероприятия по уменьшению динамических воздействий от погружения свай и шпунта:
устройство лидерных скважин и разбуривание грунта;
вдавливание;
применение обмазок, снижающих трение по боковой поверхности и в замках;
выемка грунта из полости свай и свай-оболочек;
погружение свай с подмывом.
13. Проверка горизонтального смещения существующего свайного фундамента.
При погружении свай вблизи сооружений (черт. 1) и подземных коммуникаций (черт. 2) со дна котлована целесообразно использовать меры, указанные в перечне, в соответствии с рекомендациями ниже приводимой таблицы, в которой учтены тип и глубина заложения существующего фундамента aп, глубина котлована dк, горизонт подземных вод dw и расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента или сооружения Lк.
Схема устройства котлованов вблизи фундаментов на естественном основании и свайных
Черт. 1
Схема устройства котлованов вблизи подземных коммуникаций
Черт. 2
№ п/п | Условия устройства котлованов | Рекомендуемые мероприятия по перечню | |
Глубина, м | Расстояние от верхней бровки до фундамента сооружения, м | ||
1 | 2 | 3 | 4 |
Вблизи фундаментов на естественном основании | |||
1 | dк £ dп - 0,5; dк £ dw | Lк ³ 1,5dп | Устройство котлованов возможно без применения специальных мероприятий |
2 | То же | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок с деревянным заполнением, стальных балок в распор, в замок. Глубина погружения на 2-3 м ниже отметки подошвы фундамента; пп. 5 и 6 |
3 | dк £ dп - 0,5; dк > dw | Lк ³ 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок. Глубина погружения шпунта: dшп ³ 2,2dк - 1,1dw; п. 6 |
4 | То же | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный или стальной замок; пп. 5 и 6 |
5 | dп - 0,5 < dк < dп + 1; dк < dw | Lк ³ 1,5dп | п. 1. Откопка котлована возможна без устройства шпунтового ограждения, если выполнено условие устойчивости, при gc = 1,0; gн = 1,2; п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор и в замок; п. 5 |
6 | dп - 0,5 < dк < dп + 1; dк < dw | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок. Распорные балки должны погружаться на глубину не менее dк + 1,0 м; п. 3. [а] =1,0 см; пп. 5 и 6 |
7 | dп - 0,5 < dк < dп + 1; dк > dw | Lк ³ 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок; п. 3. [а] = 1,0 см; пп. 6-8 |
8 | То же | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт стальной в замок; п. 3. [а] = 0,5 см; пп. 4-8; пп. 9-12. При необходимости |
9 | dк > dп + 1; dк < dw | Lк ³ 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок; п. 3. [а] = 1,0 см; п. 6; пп. 9-12. При необходимости |
10 | То же | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок; п. 3. [а] = 1,0 см; пп. 4-6; пп. 9-12. При необходимости |
11 | dк > dп + 1; dк > dw | Lк ³ 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт в замок. Схема шпунта (консольный, заанкеренный, многоярусный) обосновывается расчетом; п. 3. [а] = 0,5 см; п. 4. При необходимости; пп. 6-8; пп. 9-12. При необходимости |
12 | dк > dп + 1; dк > dw | Lк < 1,5dп | п. 1; п. 2. Шпунт в замок. Консольная схема шпунта допустима только в связных грунтах, устойчивых к динамическим воздействиям. Взвешивающее действие воды учитывается и для глинистых грунтов; п. 3. [а] = 0,5 см; пп. 4, 5, 7, 8; пп. 9-12. При необходимости |
Вблизи свайных фундаментов | |||
13 | dк £ dп; dк < dw | Lк ³ 1,5dп | Никаких специальных мероприятий не требуется |
14 | То же | Lк < 1,5dп | п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; пп. 5, 6 и 13 |
15 | dк £ dп; dк > dw | Lк ³ 1,5dп | п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; пп. 7, 8 |
16 | То же | Lк < 1,5dп | п. 2. Шпунт в замок; п. 3. [а] = 1,0 см; пп. 5, 8, 13; пп. 9-12. При необходимости |
17 | dк £ 0,6dп + 0,4dз; dк < dw | Lк ³ 1,5dк | п. 2. Шпунт любой; п. 6; пп. 9-12. При необходимости |
18 | То же | Lк < 1,5dк | п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; п. 4. при Lк £ 3 м; пп. 5-8, 13; пп. 9-12. При необходимости |
19 | dк £ 0,6dп + 0,4dз; dк ³ dw | Lк ³ 1,5dк | п. 2. Шпунт в замок; п. 3. [a] = 1,0 см; пп. 9-12. При необходимости |
20 | dк £ 0,6dп + 0,4dз; dк ³ dw | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт в замок; п. 3. [a] = 0,5 см; пп. 4, 5 при Lк £ 3 м; пп. 6-8; пп. 9-12. При необходимости |
21 | dк > 0,6dп + 0,4dз; dк < dw | Lк ³ 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой; п. 6; пп. 9-12. При необходимости |
22 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; п. 3. [a] = 1,0 см; пп. 4, 5 при Lк £ 3 м; п. 6; п. 9-12. При необходимости |
23 | dк > 0,6dп + 0,4dз; dк > dw | Lк ³ 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт в замок; п. 3. [a] = 1,0 см; пп. 6-8; пп. 9-12. При необходимости |
24 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт в замок; п. 3. [a] = 0,5 см; пп. 4, 5 при Lк £ 3 м; пп. 7, 8; пп. 9-12. При необходимости |
Вблизи подземных коммуникаций | |||
25 | dк £ dп; dк < dw | Lк ³ 1,5dк | Устройство котлованов возможно без специальных мероприятий |
26 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой; п. 5 |
27 | dк £ dп; dк > dw | Lк ³ 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; пп. 6, 7 |
28 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок; пп. 5-7 |
29 | dк > dп; dк < dw | Lк ³ 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой; п. 6 |
30 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением; пп. 5, 6 |
31 | dк > dп; dк > dw | Lк ³ 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт любой в замок; п. 3. [a] = 1,0 см; пп. 6-8; пп. 9-12. При необходимости |
32 | То же | Lк < 1,5dк | п. 1; п. 2. Шпунт в замок (при расчете необходимо учитывать взвешивающее действие воды и для глинистых грунтов); п. 3. [a] = 1,0 см; пп. 5-8; пп. 9-12. При необходимости |
Приложение 4
Рекомендуемое
ПРИМЕР РАСЧЕТА ВОЗМОЖНОСТИ ПОГРУЖЕНИЯ СВАЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ
Исходные данные
Здание административное, 5-этажное, кирпичное, без подвала, высотой 16 м, построено в 1958 г.
Фундаменты ленточные, из сборных бетонных плит и блоков, глубина заложения dп = 2,3 м, среднее давление на грунт 0,15 МПа.
Перекрытия из железобетонных панелей.
Состояние здания: имеются трещины в стенах здания, ширина раскрытия трещин до 2 мм; имеются признаки сдвигов по трещинам. Повреждения фундаментов отсутствуют.
Сваи, погружаемые вблизи здания, железобетонные сечением 30 ´ 30 см, длиной 8 м. Минимальное расстояние от свай до здания r = 18 м. Расстояние до верхней бровки котлована Lк = 16 м. Глубина котлована dк = 3,5 м. Крепление стенок котлована по проекту из стального шпунта типа Ларсен-4 длиной 8 м. Погружение свай намечено проводить дизель-молотом С-330 с массой ударной части 2,5 т.
Грунтовые условия. С поверхности толщина насыпного слоя достигает 1,5 м. Ниже песок средней крупности, средней плотности, влажный, с глубины 3,7 до 4,4 м водонасыщенный. Суглинки текучие и мягкопластичные до глубины 10 м подстилаются глинами тугопластичными и полутвердыми. Мощность пройденных выработок 15 м. Горизонт подземных вод на глубине dw = 3,7 м.
Рассматриваемое здание относится к многоэтажным бескаркасным зданиям с несущими стенами, для которых радиус зоны обследования при забивке около них свай составляет 30 м (см. табл. 1, п. 2.1). Следовательно, до начала забивки свай необходимо провести обследование и составить акт по форме рекомендуемого приложения 1.
По результатам обследования (см. исходные данные) здание относим ко II категории по состоянию (см. табл. 5), грунт в основании здания (песок средней крупности, средней плотности влажный) по табл. 3 к грунту 2-й группы.
Поскольку расстояние от здания до погружаемых свай r = 18 м, (меньше 30 м), то в соответствии с требованиями п. 2.3 следует определить допустимое расстояние [r], на котором забивка не вызовет развития деформаций основания здания из условия (1):
aф £ [a]I,
где aф - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии 18 м от сваи;
[a]I - допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, равное 0,5 м/с2, принято по табл. 2.
Для определения расстояния [r] необходимо рассчитать ускорение aо на расстоянии 0,6 м от погружаемой сваи по черт. 1 и формуле (2) рекомендуемого приложения 2. Коэффициент затухания колебаний с расстоянием для суглинков текучих и мягкопластичных принимаем 0,07 1/м по табл. 2 рекомендуемого приложения 2. Амплитуда смещения по графику на черт. 1 приложения 2 Ао = 0,68 мм соответствует частоте fo = 17 Гц, принятой для песков средней крупности, средней плотности и глин тугопластичных и полутвердых. Ускорение колебаний равно:
aо = 4p2Аоfo2 = 4p2 ´ 0,68 ´ 172 = 7648 мм/c2 = 7,65 м/c2.
Коэффициент передачи колебаний грунта фундамента 5-этажного здания на песках средней крупности средней плотности принимаем равным 0,8 (см. табл. 3 приложения 2).
Определим коэффициент l по формуле (2):
l = [a]I /(ao×к) = 0,5/(7,65 ´ 0,8) = 0,082.
Допустимое расстояние определим по графику (см. черт. 1), построенному с учетом требования условия (1). При коэффициенте l = 0,082 и коэффициенте затухания с расстоянием d = 0,07 допустимое расстояние от погружаемых свай до здания [r] = 12 м.
Таким образом, забивку свай можно осуществлять без каких-либо дополнительных мероприятий. Кроме того, в соответствии с требованиями приложения 3 ограждение котлована можно выполнить из шпунта любой конструкции. С целью удешевления и экономии металла ограждение рекомендуется выполнить из стальных балок с деревянным заполнением.
Приложение 5
Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
r - расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;
[r] - допустимое расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;
A - амплитуда смещений;
f - частота колебаний;
Ao - амплитуда смещений грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи (шпунта);
fo - частота колебаний грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;
ao - ускорение колебаний фундамента на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;
aф - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии r;
[a]I - допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходят дополнительные деформации оснований;
[a]II - предельное допустимое ускорение колебаний фундамента;
sa - дополнительные деформации основания существующего фундамента от динамических воздействий;
st - дополнительная деформация основания сооружения за время t;
so - дополнительная деформация основания, вызванная влиянием нагружения фундаментов нового сооружения;
d - коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием;
vф - скорость колебаний фундаментом или несущих конструкций сооружения, находящихся на расстоянии r;
[v]ф - допустимая скорость колебаний машин, оборудования и приборов;
к - коэффициент передачи колебаний грунта фундаменту;
IL - показатель текучести;
IД - относительная плотность;
[s] - предельно допустимые деформации оснований сооружений;
F - расчетная нагрузка на основание;
Fн - сила предельного сопротивления основания;
gс - коэффициент условий работы;
gн - коэффициент надежности;
а - горизонтальное смещение верха консольного шпунта;
[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта;
dп - глубина заложения существующего фундамента;
dп + dз - глубина от поверхности планировки до отметки погружения свай существующего свайного фундамента;
dк - глубина котлована;
dw - глубина залегания грунтовых вод;
Lк - расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента подземных коммуникаций;
DL - отметка планировки;
WL - уровень подземных вод;
FL - отметка подошвы фундамента;
SL - отметка острия свай существующего свайного фундамента;
FL - отметка низа подземных коммуникаций;
KL - отметка дна котлована;
в - ширина подошвы фундамента.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Общие положения. 1 2. Особенности проектирования свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов вблизи сооружений. 2 3. Особенности проектирования свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов вблизи подземных коммуникаций. 7 4. Требования к исходным данным для проектирования и авторскому надзору. 8 5. Требования к ППР и меры по уменьшению влияния динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации. 9 Приложение 1. Акт обследования здания (сооружения), расположенного вблизи проектируемых свайных фундаментов. 11 Приложение 2. Определение параметров колебаний. 11 Приложение 3. Перечень рекомендуемых мер по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений вблизи зданий и подземных коммуникаций. 14 Приложение 4. Пример расчета возможности погружения свай вблизи зданий. 18 Приложение 5. Основные буквенные обозначения. 19 |
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 |
