шестивалентного хрома, никеля и кадмия:
5 - 6 при концентрации хрома свыше 50 мг/л;
6 - 7 " " " менее 50 " ;
ионов меди, цинка и кадмия (при отсутствии шестивалентного хрома) - свыше 4,5;
ионов никеля (при отсутствии шестивалентного хрома) - свыше 7.
6.331. Корпус электрокоагулятора должен быть защищен изнутри кислотостойкой изоляцией и оборудован вентиляционным устройством.
6.332. При проектировании электрокоагуляторов надлежит принимать:
анодную плотность тока - А/м2;
время пребывания сточных вод в электрокоагуляторе - до 3 мин;
расстояние между соседними электродами мм;
скорость движения сточных вод в межэлектродном пространстве - не менее 0,03 м/с;
удельный расход электричества для удаления из сточных вод 1 г 
, 
, 
, 
, 
при наличии в сточных водах только одного компонента - соответственно 3,1; 2 - 2,5; 4,5 - 5; 6 - 6,5 и 3 - 3,5 А х ч;
удельный расход металлического железа для удаления из сточных вод 1 г шестивалентного хрома ,5 г; удельный расход металлического железа для удаления 1 г никеля, цинка, меди, кадмия - соответственно 5,5 - 6; 2,5 - 3; 3 - 3,5 и 4 - 4,5 г.
6.333. При наличии в сточных водах одного компонента величину тока 
, А, надлежит определять по формуле
, (104)
где 
- производительность аппарата, м3/ч;
- исходная концентрация удаляемого компонента в сточных водах, г/м3;
- удельный расход электричества, необходимый для удаления из сточных вод 1 г иона металла, А х ч/г.
При наличии в сточных водах нескольких компонентов и суммарной концентрации ионов тяжелых металлов менее 50% концентрации шестивалентного хрома величину тока надлежит определять по формуле (104), причем в формулу подставлять значения и для шестивалентного хрома. При суммарной концентрации ионов тяжелых металлов свыше 50% концентрации шестивалентного хрома величину тока, определяемую по формуле (104), следует увеличивать в 1,2 раза, а величины и принимать для одного из компонентов, для которого произведение этих величин является наибольшим.
6.334. Общую поверхность анодов 
, м2, надлежит определять по формуле
, (105)
где 
- анодная плотность тока, А/м2.
При суммарной концентрации шестивалентного хрома и ионов тяжелых металлов в сточных водах до 80 мг/л, в интервалах, и мг/л анодную плотность тока следует принимать соответственно 150, 200, 250 и 300 А/м2.
6.335. Поверхность одного электрода 
, м2, следует определять по формуле
, (106)
где 
- ширина электродной пластины, м;
- рабочая высота электродной пластины (высота части электродной пластины, погруженной в жидкость), м.
6.336. Общее необходимое число электродных пластин 
надлежит определять по формуле
. (107)
Общее число электродных пластин в одном электродном блоке должно быть не более 30. При большем расчетном числе пластин необходимо предусмотреть несколько электродных блоков.
6.337. Рабочий объем электрокоагулятора 
, м3, следует определять по формуле
, (108)
где b - расстояние между соседними электродами, м.
Расход металлического железа для обработки сточных вод 
, кг/сут, при наличии в них только одного компонента надлежит определять по формуле
, (109)
где 
- удельный расход металлического железа, г, для удаления 1 г одного из компонентов сточных вод;
- коэффициент использования материала электродов, в зависимости от толщины электродных пластин принимаемый равным 0,6 - 0,8;
- расход сточных вод, м3/сут.
При одновременном присутствии в сточных водах нескольких компонентов и суммарной концентрации ионов тяжелых металлов менее 50% концентрации шестивалентного хрома расход металлического железа для обработки сточных вод надлежит определять по формуле (109), в которую подставляются значения и для шестивалентного хрома.
При одновременном присутствии в сточных водах нескольких компонентов и суммарной концентрации ионов тяжелых металлов свыше 50% концентрации шестивалентного хрома расход металлического железа надлежит определять по формуле (109) с коэффициентом 1,2, а и относить к одному из компонентов сточных вод, для которого произведение этих величин является наибольшим.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКА СТОЧНЫХ ВОД
Общие указания
6.338. Осадок, образующийся в процессе очистки сточных вод (сырой, избыточный активный ил и др.), должен подвергаться обработке, обеспечивающей возможность его утилизации или складирования. При этом необходимо учитывать народно-хозяйственную эффективность утилизации осадка и газа метана, организацию складирования неутилизируемых осадков и очистку сточных вод, образующихся при обработке осадка.
6.339. Выбор методов стабилизации, обезвоживания и обезвреживания осадка должен определяться местными условиями (климатическими, гидрогеологическими, градостроительными, агротехническими и пр.), его физико-химическими и теплофизическими характеристиками, способностью к водоотдаче.
6.340. При обосновании по рекомендациям специализированных научно-исследовательских организаций допускается совместная обработка обезвоженных осадков и твердых бытовых отходов на территории очистных сооружений канализации или мусороперерабатывающих заводов.
6.341. Надлежит предусматривать использование обработанных осадков городских и близких к ним по составу производственных сточных вод в качестве органоминеральных удобрений.
Уплотнители и сгустители осадка
перед обезвоживанием или сбраживанием
6.342. Уплотнители и сгустители следует применять для повышения концентрации активного ила. Допускается подача в них иловой смеси их аэротенков, а также совместное уплотнение сырого осадка и избыточного активного ила.
Для этой цели допускается применение илоуплотнителей гравитационного типа (радиальных, вертикальных, горизонтальных), флотаторов и сгустителей.
Данные по проектированию уплотнителей аэробно стабилизированных осадков приведены в п. 6.367.
6.343. При проектировании радиальных и горизонтальных илоуплотнителей надлежит принимать:
выпуск уплотненного осадка под гидростатическим напором не менее 1 м;
илососы или илоскребы для удаления осадка;
подачу иловой воды из уплотнителей в аэротенки;
число илоуплотнителей не менее двух, причем оба рабочие.
6.344. Данные для расчета гравитационных илоуплотнителей следует принимать по табл. 58.
Таблица 58
───────────┬─────────────────────┬─────────────────────┬───────────
Характерис-│Влажность уплотненно-│ Продолжительность │Скорость
тика избы - │го активного ила, % │ уплотнения, ч │движения
точного │ │ │жидкости в
активного ├─────────────────────┴─────────────────────┤отстойной
ила │ Уплотнитель │зоне вер-
├──────────┬──────────┬──────────┬──────────┤тикального
│вертикаль-│радиальный│вертикаль-│радиальный│илоуплот-
│ный │ │ный │ │нителя,
│ │ │ │ │мм/с
───────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼───────────
Иловая │ - │ 97,3 │ - │ 5 - 8 │ -
смесь из │ │ │ │ │
аэротенков │ │ │ │ │
с концен - │ │ │ │ │
трацией │ │ │ │ │
1,5 - 3 г/л│ │ │ │ │
│ │ │ │ │
Активный ил│ 98 │ 97,3 ││ │ Не более
из вторич- │ │ │ │ │ 0,1
ных отстой-│ │ │ │ │
ников с │ │ │ │ │
концентра- │ │ │ │ │
цией 4 г/л │ │ │ │ │
│ │ │ │ │
Активный ил│ 98 │ 97 │ 16 ││ То же
из зоны от-│ │ │ │ │
стаивания │ │ │ │ │
аэротен - │ │ │ │ │
ков-отстой-│ │ │ │ │
ников с │ │ │ │ │
концентра- │ │ │ │ │
цией │ │ │ │ │
4,5 - 6,5 │ │ │ │ │
г/л │ │ │ │ │
Примечание. Продолжительность уплотнения избыточного активного
ила производственных сточных вод допускается изменять в
зависимости от его свойств.
──────────────────────────────────────────────────────────────────
6.345. Для флотационного сгущения активного ила надлежит применять метод напорной флотации с использованием резервуаров круглой или прямоугольной формы. Флотационное уплотнение следует производить как при непосредственном насыщении воздухом объема ила, так и с насыщением рециркулирующей части осветленной воды.
Влажность уплотненного активного ила в зависимости от типа флотатора и характеристики ила составляет 94,5 - 96,5%.
6.346. Расчетные параметры и схемы флотационных установок надлежит принимать по данным научно-исследовательских организаций.
Метантенки
6.347. Метантенки следует применять для анаэробного сбраживания осадков городских сточных вод с целью стабилизации и получения метансодержащего газа брожения, при этом необходимо учитывать состав осадка, наличие веществ, тормозящих процесс сбраживания и влияющих на выход газа.
Совместно с канализационными осадками допускается подача в метантенки других сбраживаемых органических веществ после их дробления (домового мусора, отбросов с решеток, производственных отходов органического происхождения и т. п.).
6.348. Для сбраживания осадков в метантенках допускается принимать мезофильный (Т = 33 °С) либо термофильный (Т = 53 °С) режим. Выбор режима сбраживания следует производить с учетом методов последующей обработки и утилизации осадков, а также санитарных требований.
6.349. Для поддержания требуемого режима сбраживания надлежит предусматривать:
загрузку осадка в метантенки, как правило, равномерную в течение суток;
обогрев метантенков острым паром, выпускаемым через эжектирующие устройства, либо подогрев осадка, подаваемого в метантенк, в теплообменных аппаратах. Необходимое количество тепла следует определять с учетом теплопотерь метантенков в окружающую среду.
6.350. Определение вместимости метантенков следует производить в зависимости от фактической влажности осадка по суточной дозе загрузки, принимаемой для осадков городских сточных вод по табл. 59, а для осадков производственных сточных вод - на основании экспериментальных данных; при наличии в сточных водах анионных поверхностно-активных веществ (ПАВ) суточную дозу загрузки надлежит проверять согласно п. 6.351.
Таблица 59
──────────────┬───────────────────────────────────────────────────
Режим │Суточная доза загружаемого в метантенк осадка Д,
сбраживания │ mt
│ %, при влажности загружаемого осадка, %, не более
├─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬───────────
│ 93 │ 94 │ 95 │ 96 │ 97
──────────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼───────────
Мезофильный │ 7 │ 8 │ 8 │ 9 │ 10
│ │ │ │ │
Термофильный │ 14 │ 16 │ 17 │ 18 │ 19
──────────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴───────────
6.351. При наличии в сточных водах ПАВ величину суточной дозы загрузки 
, %, принятую по табл. 59, надлежит проверять по формуле
, (110)
где 
- содержание поверхностно-активных веществ (ПАВ) в осадке, мг/г сухого вещества осадка, принимаемое по экспериментальным данным или по табл. 60;
- влажность загружаемого осадка, %;
- предельно допустимая загрузка рабочего объема метантенка в сутки, принимаемая, г/м3:
40 - для алкилбензолсульфонатов с прямой алкильной цепью;
85 - для других "мягких" и промежуточных анионных ПАВ;
65 - для анионных ПАВ в бытовых сточных водах.
Если значение суточной дозы, определенное по формуле (110), менее указанного в табл. 59 для заданной влажности осадка, то вместимость метантенка необходимо откорректировать с учетом дозы загрузки, если равно или превышает - корректировка не производится.
Таблица 60
──────────────────────────┬───────────────────────────────────────
Исходная концентрация │Содержание ПАВ, мг/г сухого вещества
ПАВ в сточной воде, мг/л │ осадка
├───────────────────┬───────────────────
│осадок из первичных│избыточный активный
│ отстойников │ ил
──────────────────────────┼───────────────────┼───────────────────
5 │ 5 │ 5
10 │ 9 │ 5
15 │ 13 │ 7
20 │ 17 │ 7
25 │ 20 │ 12
30 │ 24 │ 12
──────────────────────────┴───────────────────┴───────────────────
6.352. Распад беззольного вещества загружаемого осадка 
, %, в зависимости от дозы загрузки надлежит определять по формуле
, (111)
где 
- максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка, %, определяемое по формуле (112);
- коэффициент, зависящий от влажности осадка и принимаемый по табл. 61;
- доза загружаемого осадка, %, принимаемая согласно п. 6.350.
Таблица 61
──────────────┬───────────────────────────────────────────────────
Режим │ Значение коэффициента K при влажности
сбраживания │ r
│ загружаемого осадка, %
├─────────┬─────────┬─────────┬─────────┬───────────
│ 93 │ 94 │ 95 │ 96 │ 97
──────────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼───────────
Мезофильный │ 1,05 │ 0,89 │ 0,72 │ 0,56 │ 0,40
Термофильный │ 0,455 │ 0,385 │ 0,31 │ 0,24 │ 0,17
──────────────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴───────────
6.353. Максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка , %, следует определять в зависимости от химического состава осадка по формуле
, (112)
где 
, 
, 
- соответственно содержание жиров, углеводов и белков, г на 1 г беззольного вещества осадка.
При отсутствии данных о химическом составе осадка величину допускается принимать: для осадков из первичных отстойников - 53%; для избыточного активного ила - 44%; для смеси осадка с активным илом - по среднеарифметическому соотношению смешиваемых компонентов по беззольному веществу.
6.354. Весовое количество газа, получаемого при сбраживании, надлежит принимать 1 г на 1 г распавшегося беззольного вещества загружаемого осадка, объемный вес газа - 1 кг/м3, теплотворную способность - 5000 ккал/м3.
6.365. Влажность осадка, выгружаемого из метантенка, следует принимать в зависимости от соотношения загружаемых компонентов по сухому веществу с учетом распада беззольного вещества, определяемого согласно п. 6.352.
6.356. При проектировании метантенков надлежит предусматривать:
мероприятия по взрывопожаробезопасности оборудования и обслуживающих помещений - в соответствии с ГОСТ 12.3.006-75;
герметичные резервуары метантенков, рассчитанные на избыточное давление газа до 5 кПа (500 мм вод. ст.);
число метантенков - не менее двух, при этом все метантенки должны быть рабочими;
отношение диаметра метантенка к его высоте (от днища до основания газосборной горловины) - не более 0,8 - 1;
расположение статического уровня осадка - на 0,2 - 0,3 м выше основания горловины, а верха горловины - на 1,0 - 1,5 м выше динамического уровня осадка;
площадь газосборной горловины - из условия пропуска м3 газа на 1 м2 в сутки;
расположение открытых концов труб для отвода газа из газового колпака - на высоте не менее 2 м от динамического уровня;
загрузку осадка в верхнюю зону метантенка и выгрузку из нижней зоны;
систему опорожнения резервуаров метантенков - с возможностью подачи осадка из нижней зоны в верхнюю;
переключения, обеспечивающие возможность промывки всех трубопроводов;
перемешивающие устройства, рассчитанные на пропуск всего объема бродящей массы в течение ч;
герметически закрывающиеся люки-лазы, смотровые люки;
расстояние от метантенков до основных сооружений станций, внутриплощадочных автомобильных дорог и железнодорожных путей - не менее 20 м, до высоковольтных линий - не менее 1,5 высоты опоры;
ограждение территории метантенков.
6.357. Газ, получаемый в результате сбраживания осадков в метантенках, надлежит использовать в теплоэнергетическом хозяйстве очистной станции и близрасположенных объектов.
КонсультантПлюс: примечание.
Постановлением Госгортехнадзора РФ от 01.01.2001 N 40 утверждены "Правила безопасности для объектов, использующих сжиженные углеводородные газы".
6.358. Проектирование газового хозяйства метантенков (газосборных пунктов, газовой сети, газгольдеров и т. п.) следует осуществлять в соответствии с "Правилами безопасности в газовом хозяйстве" Госгортехнадзора СССР.
6.359. Для регулирования давления и хранения газа следует предусматривать мокрые газгольдеры, вместимость которых рассчитывается на 2 - 4-часовой выход газа, давление газа под колпаком 1,5 - 2,5 кПа (мм вод. ст.).
6.360. При обосновании допускается применение двухступенчатых метантенков в районах со среднегодовой температурой воздуха не ниже 6 °С и при ограниченности территории для размещения иловых площадок.
6.361. Метантенки первой ступени надлежит проектировать на мезофильное сбраживание согласно пп. 6.347 - 6.356.
6.362. Метантенки второй ступени надлежит проектировать в виде открытых резервуаров без подогрева.
Выпуск иловой воды следует предусматривать на разных уровнях по высоте сооружения, удаление осадка - из сборного приямка по иловой трубе диаметром не менее 200 м под гидростатическим напором не менее 2 м.
Вместимость метантенков второй ступени следует рассчитывать исходя из дозы суточной загрузки, равной 3 - 4%.
Метантенк второй ступени следует оборудовать механизмами для удаления накапливающейся корки.
6.363. Влажность осадка, удаляемого из метантенков второй ступени, следует принимать, %, при сбраживании: осадка из первичных отстойников - 92; осадка совместно с избыточным активным илом - 94.
Аэробные стабилизаторы
6.364. На аэробную стабилизацию допускается направлять неуплотненный или уплотненный в течение не более 5 ч активный ил, а также смесь его с сырым осадком.
6.365. Для аэробной стабилизации следует предусматривать сооружения типа коридорных аэротенков.
Продолжительность аэрации надлежит принимать, сут.: для неуплотненного активного ила , смеси осадка первичных отстойников и неуплотненного ила , смеси осадка и уплотненного активного ила при температуре 20 °С).
При более высокой температуре осадка продолжительность аэробной стабилизации надлежит уменьшать, а при меньшей - увеличивать. При изменении температуры на 10 °С продолжительность стабилизации соответственно изменяется в 2 - 2,2 раза.
Аэробная стабилизация осадка может осуществляться в диапазоне температур °С.
Для осадков производственных сточных вод продолжительность процесса надлежит определять экспериментально.
6.366. Расход воздуха на аэробную стабилизацию следует принимать 1 - 2 м3/ч на 1 м3 вместимости стабилизатора в зависимости от концентрации осадка соответственно 99,5 - 97,5%. При этом интенсивность аэрации следует принимать не менее 6 м3/(м2 х ч).
6.367. Уплотнение аэробно стабилизированного осадка следует предусматривать или в отдельно стоящих илоуплотнителях, или в специально выделенной зоне внутри стабилизатора в течение не более 5 ч. Влажность уплотненного осадка должна быть 96,5 - 98,5%.
Иловая вода из уплотнителей должна направляться в аэротенки. Ее загрязнения следует принимать: по 
- 200 мг/л, по взвешенным веществам - до 100 мг/л.
Сооружения для механического обезвоживания осадка
6.368. Осадки городских сточных вод, подлежащие механическому обезвоживанию, должны подвергаться предварительной обработке - уплотнению, промывке (для сброженного осадка), коагулированию химическими реагентами. Необходимость предварительной обработки осадков производственных сточных вод следует устанавливать экспериментально.
6.369. Перед обезвоживанием сброженного осадка на вакуум-фильтрах или фильтр-прессах следует предусматривать его промывку очищенной сточной водой.
Количество промывной воды следует принимать, м3/м3:
для сброженного сырого осадка ,5;
для сброженной в мезофильных условиях смеси сырого осадка и избыточного активного ила ;
то же, в термофильных условиях
При наличии данных об удельном сопротивлении осадка расход промывной воды 
, м3/м3, следует определять по формуле
, (113)
где 
- удельное сопротивление осадка, см/г.
6.370. Продолжительность промывки следует приниматьмин, числа резервуаров для промывки осадка - не менее двух. В резервуарах надлежит предусматривать устройства для удаления всплывающих веществ, перемешивания и периодической очистки.
При перемешивании воздухом количество его определяется из расчета 0,5 м3/м3 смеси промываемого осадка и воды.
6.371. Для уплотнения смеси промытого осадка и воды следует предусматривать уплотнители, рассчитанные нач пребывания в них смеси при мезофильном режиме сбраживания и нач - при термофильном режиме.
Число уплотнителей надлежит принимать не менее двух. Удаление осадка из уплотнителей следует предусматривать насосами плунжерного типа.
Влажность уплотненного осадка следует принимать% в зависимости от исходного осадка и количества добавленного активного ила.
Удаление иловой воды из уплотнителей надлежит предусматривать на очистные сооружения, которые следует рассчитывать с учетом дополнительного количества загрязняющих веществ.
Количество загрязняющих веществ в иловой воде из уплотнителей следует принимать: по взвешенным веществам - 1мг/л, по 
- мг/л.
Для уменьшения выноса из уплотнителей взвешенных веществ и снижения влажности уплотненного осадка следует предусматривать подачу фильтрата от вакуум-фильтров в илоуплотнители, а также замену промывной воды 0,1%-м раствором хлорного железа, для приготовления которого используется 50% общего потребного количества хлорного железа.
В уплотнителях надлежит предусматривать устройства для удаления всплывающих веществ.
6.372. Перед обезвоживанием на камерных фильтр-прессах для извлечения крупных включений из осадка первичных отстойников следует предусматривать решетки с прозорами 10 мм или вибропроцеживающие аппараты с сетками ячеек размером 10 х 10 мм.
6.373. В качестве реагентов при коагулировании осадков городских сточных вод следует применять хлорное железо или сернокислое окисное железо и известь в виде 10%-х растворов.
Добавку извести в осадок следует предусматривать после введения хлорного или сернокислого окисного железа.
Количество реагентов следует определять в расчете по 
и CaO, при этом их дозы при вакуум-фильтровании надлежит принимать, % к массе сухого вещества осадка:
для сброженного осадка первичных отстойников: , CaO ;
для сброженной промытой смеси осадка первичных отстойников и избыточного активного ила: , СаО -;
для сырого осадка первичных отстойников: - 1,5 - 3, СаО ;
для смеси осадка первичных отстойников и уплотненного избыточного активного ила: , СаО ;
для уплотненного избыточного ила из аэротенков: , СаО -
Примечания. 1. Большие значения доз реагентов надлежит принимать для осадка, сброженного при термофильном режиме.
2. При обезвоживании аэробно стабилизированного осадка доза реагентов на 30% менее дозы для мезофильно сброженной смеси.
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 |
