Come impostare un processo iterativo per l'analisi numerica dei flussi

L'attuale pratica consolidata per il miglioramento delle proprietà aerodinamiche degli elementi strutturali di vari sistemi inizia con la determinazione della geometria e delle modalità operative. Successivamente si passa alla simulazione e allo studio numerico di tutti i casi rilevanti, per concludere con la selezione di alcuni dei progetti più promettenti, che vengono poi realizzati sotto forma di prototipi in attesa di successivi test fisici. Questo approccio consente un notevole risparmio delle risorse materiali (Gao et al., 2018; Pietrowicz et al., 2018; Tate et al., 2018).

Per quanto riguarda l'analisi numerica, un aspetto cruciale è l'impostazione di un processo iterativo che permetta di giungere a una soluzione numerica affidabile. La configurazione predefinita dei software per l'elaborazione iterativa prevede una procedura in cui il processo si considera concluso quando i residui delle equazioni calano al di sotto di un valore assoluto o relativo predefinito. Di solito, questo valore è pari a 0,001, ma l'uso di un valore assoluto non sempre è adeguato. I parametri iniziali del fenomeno sotto studio possono essere così piccoli che i residui iniziali risultano già ridotti, e inoltre non è possibile prevedere in anticipo quale valore di residuo possa essere sufficiente per considerare la soluzione convergente, poiché tale discrepanza dipende molto dalla forma del processo che si sta modellando.

Per superare queste limitazioni, è necessario monitorare uno o più parametri di riferimento durante il processo iterativo. Tali parametri devono riflettere il processo e il valore finale desiderato nel modo più preciso possibile. Tuttavia, a differenza del parametro di riferimento usato nello studio della dipendenza dalla griglia, in questo caso le capacità del software limitano la scelta dei parametri da monitorare. Esiste una metodologia che gli autori considerano la più efficace, anche se questa è adattata alle funzionalità del software in uso, e può essere applicata ad altri software con opportuni aggiustamenti.

Uno o più parametri di riferimento devono essere selezionati durante la risoluzione del problema, e si considera che la soluzione sia convergente quando i residui per tutte le equazioni risolte diventano inferiori a 1·10^(-7) e il valore del parametro di riferimento smette di variare (diventa costante). In alcuni casi, il processo iterativo raggiunge una condizione in cui le discrepanze stesse giungono a un "plateau", che di solito si verifica con valori assoluti dei residui dell'ordine di 1·10^(-17). Un esempio pratico riguarda l'impostazione del monitoraggio del processo iterativo durante la simulazione di un raccordo a T. In questo caso, il parametro di riferimento scelto è il rapporto tra le portate nei rami dritti e nelle diramazioni del raccordo.

Nel caso specifico, il monitoraggio della portata in ingresso nei confini della T viene configurato come segue: si seleziona "Solve – Monitors – Surface" nel software, si apre una finestra di dialogo, quindi si seleziona "Surface Monitors" = 2 e si attiva la casella "Print" accanto a "monitor-1". È possibile definire un nome personalizzato per il valore di output, che verrà quindi visualizzato nella finestra principale del programma. È importante notare che l'operatività del programma può diventare vulnerabile quando si seleziona la casella "Plot". In tal caso, apparirà una finestra separata per visualizzare il cambiamento del parametro monitorato durante le iterazioni, ma la scala iniziale di questa finestra rimarrà invariata anche se spesso si allontana significativamente dal valore durante le prime iterazioni, rendendo il grafico poco informativo. Inoltre, in alcune versioni del programma e su molti dei computer utilizzati dagli autori, il monitoraggio grafico del parametro di riferimento può causare il crash del programma senza salvare i dati calcolati. Pertanto, si consiglia di disabilitare la casella "Plot" e di monitorare i valori visualizzati nella finestra principale del programma.

Per monitorare la portata di massa, si seleziona "Mass Flow Rate" nel campo "Report Type" e il nome del rispettivo confine ("in_b") per il ramo laterale nel campo "Surfaces". Questa procedura viene ripetuta per "monitor-2" e "in_t" per l'ingresso. Se si monitorizza la pressione totale come variabile, si seleziona "Mass Weighted Average" nel campo "Report Type" e "Pressure..", "Total Pressure" nei campi "Report of" per le superfici desiderate. Il programma interrompe normalmente l'iterazione quando vengono raggiunti i valori predefiniti dei residui; per disabilitare questo comportamento, si seleziona "None" nell'elenco a discesa: Solve – Monitors – Residual.

Nel contesto di studi numerici, un altro aspetto importante riguarda la determinazione dei coefficienti di resistenza locale (LDC). Questi vengono determinati dalla distribuzione della pressione totale lungo la lunghezza del condotto, utilizzando sezioni trasversali ausiliarie definite a monte e a valle dell'elemento di perturbazione (PE), di solito ogni B/2 m (dove B è la metà della larghezza del condotto). La pressione totale in ogni sezione trasversale viene mediata per portata tramite l'opzione "Mass Weighted Average", che, nel caso di flusso isoterma, è equivalente alla media per portata volumetrica. Una volta determinati i valori medi di pressione, è possibile tracciare la distribuzione della pressione totale lungo il condotto.

È fondamentale che la sezione in cui viene eseguita la media non comprenda l'area di separazione del flusso, poiché i valori ottenuti in questa zona sarebbero inadeguati. Nella distribuzione della pressione totale lungo il condotto, si possono osservare tre aree distinte: la zona di influenza, dove la pressione totale diminuisce in modo non lineare a causa dell'elemento di perturbazione; la zona di frizione, in cui la pressione diminuisce quasi linearmente a causa della resistenza al flusso; e infine l'area di perturbazione causata dalle condizioni al contorno, che genera una nuova deformazione del flusso.

Nel determinare i coefficienti di resistenza locale, questi cambiamenti nella distribuzione della pressione sono essenziali per una comprensione accurata del comportamento del flusso attraverso il sistema, in particolare per applicazioni pratiche in cui l'efficienza energetica e il controllo del flusso sono cruciali. Pertanto, è necessario un monitoraggio attento e una comprensione approfondita dei vari fattori che influenzano la pressione e la resistenza locale lungo il condotto.

Come l'efficienza del flusso nell'apertura laterale è influenzata dalle zone di vortice e dalle opzioni di modellazione

Il comportamento delle zone di vortice (VZ) all'interno dei condotti di scarico con aperture laterali è un fenomeno complesso che dipende da una serie di fattori, tra cui le dimensioni dell'apertura, il rapporto di flusso e le caratteristiche geometriche dell'ambiente circostante. I risultati numerici mostrano una corrispondenza soddisfacente con i dati sperimentali nella visualizzazione delle VZ, specialmente quando il rapporto G/G₀ è compreso tra 0.1 e 0.98, sebbene emergano delle discrepanze nei rapporti di flusso minimi e massimi. Le zone di vortice si formano più larghe e con un flusso che si avvicina maggiormente alla normale al piano dell'apertura all'aumentare del rapporto G/G₀. Tuttavia, a flussi elevati, l'interazione con il flusso secondario che bypassa l'apertura inizia a influenzare la forma delle VZ.

Nel caso specifico di aperture laterali a sezione trasversale variabile, il modello numerico consente di tracciare la linea delle zone di vortice per una gamma di dimensioni dell'apertura h/b da 0.32 a 2.0, analizzando diverse configurazioni di flusso. I coefficienti di scala k, che permettono di ricavare l'andamento delle VZ a partire da una configurazione base, sono stati determinati per ogni rapporto di flusso. L'approssimazione delle VZ tramite leggi di potenza ha mostrato che i valori di k sono funzione del rapporto G/G₀ e si possono esprimere in modo soddisfacente con equazioni come: k = c · (G/G₀)^n, con un errore di approssimazione inferiore al 15%. Questa dipendenza funzionale consente di predire la forma delle VZ a partire dalla forma base.

Per un'ulteriore ottimizzazione dell'efficienza energetica, è stato sviluppato un modello computazionale che esplora l'effetto della modifica geometrica delle aperture laterali. Le simulazioni numeriche, condotte su aperture con inserti sagomati ai bordi, hanno permesso di analizzare l'efficacia della modifica in base ai diversi valori di flusso (rapporto G/G₀) applicati. I risultati hanno rivelato che l'opzione di sagomatura "shape 0.504" offre la miglior prestazione complessiva in termini di riduzione del coefficiente di resistenza (LDC), minimizzando il drag sia per il flusso di ingresso che per quello bypassante lungo un ampio intervallo di flusso.

L'analisi dei flussi attraverso l'apertura ha rivelato comportamenti diversi a seconda della configurazione geometrica dell'apertura. Con un profilo piccolo, come nel caso di "shape 0.258", il flusso intorno all'apertura risulta più fluido, senza la formazione di vortici secondari (SVZ) significativi. Con l'aumento del flusso, specialmente nei rapporti G/G₀ più elevati, l'inserimento del profilo "shape 0.784" porta alla formazione di una zona di vortice secondario che ostacola il flusso, influenzando negativamente l'efficienza del sistema.

Le simulazioni mostrano che, nonostante le diverse geometrie e i profili modificati delle aperture laterali, il profilo "shape 0.504" sembra essere il più versatile, riuscendo a ottimizzare il comportamento LDC su un ampio intervallo di flusso. Questo tipo di modellazione non solo migliora la comprensione delle dinamiche interne ai condotti di scarico, ma apre anche la strada a future ottimizzazioni nel design delle aperture, mirate a ridurre i consumi energetici mantenendo prestazioni aerodinamiche elevate.

In un contesto pratico, è importante comprendere che l'adozione di soluzioni modellistiche avanzate e di ottimizzazione geometrica può portare a una notevole riduzione dei costi operativi per i sistemi di ventilazione, in particolare in settori industriali dove l'efficienza energetica è cruciale. Ogni configurazione dell'apertura dovrà essere scelta in base alla specificità del flusso e alle condizioni di lavoro, al fine di ottenere il massimo beneficio in termini di riduzione del drag e di stabilità del flusso stesso. È anche fondamentale comprendere che l'ottimizzazione non riguarda solo la geometria dell'apertura, ma anche il comportamento complessivo del sistema, che include la gestione dei flussi secondari e l'interazione tra le diverse zone del condotto.

Come la forma delle zone di vortice influisce sulla riduzione della resistenza nel flusso di un raccordo a T asimmetrico

Il flusso turbolento in un raccordo a T asimmetrico rappresenta una delle problematiche più comuni nel campo della ventilazione e della progettazione di sistemi di estrazione e di fornitura. La resistenza del flusso all'interno di un raccordo a T è influenzata in modo significativo dalla forma delle zone di vortice che si sviluppano quando il flusso si separa dall'edge di un ramo laterale e si mischia con il flusso principale. Questo fenomeno può comportare perdite di pressione che, se non controllate, riducono l'efficienza del sistema.

La zona di vortice è una regione in cui il flusso perde la sua coesione e si forma una turbolenza che ha una notevole influenza sulla resistenza al passaggio del fluido. Nella progettazione di un raccordo a T, è essenziale comprendere come la geometria di questa zona si sviluppa in funzione del rapporto di portata tra il ramo principale e quello laterale. In particolare, la forma del raccordo e le condizioni di flusso possono essere ottimizzate per ridurre la perdita di energia e migliorare l'efficienza del sistema.

L'analisi numerica ha mostrato che, in un raccordo a T asimmetrico, le dimensioni della zona di vortice variano a seconda del flusso attraverso il ramo laterale. Questo implica che il disegno del raccordo, in particolare la sua forma lungo i contorni della zona di vortice, può essere adattato per minimizzare la resistenza aerodinamica. La ricerca ha suggerito che un design modellato seguendo i contorni di queste zone può ridurre notevolmente la resistenza, specialmente quando il flusso nel ramo laterale è elevato rispetto a quello principale. Questo approccio è stato adottato per sviluppare un raccordo a T che riduce il drag grazie a una geometria ottimizzata, che limita la formazione e l'espansione delle zone di vortice.

Un aspetto cruciale da considerare è che la zona di vortice non è solo un aspetto della geometria statica, ma è anche influenzata dal comportamento dinamico del flusso, che dipende dalle velocità relative dei vari flussi nel raccordo. La modellizzazione di queste dinamiche richiede l'uso di modelli di turbolenza come il modello k-ε, che permette di simulare il comportamento del flusso in presenza di vortici e la loro interazione con le superfici interne del raccordo. L'uso di condizioni al contorno adeguate, come quelle indicate per i raccordi di estrazione e di fornitura, permette di ottenere simulazioni più precise che riflettono meglio la realtà del comportamento del flusso.

La verifica dei risultati ottenuti tramite simulazioni numeriche è fondamentale. A questo scopo, viene effettuato un studio di convergenza della rete di calcolo. La scelta di una rete di calcolo raffinata è determinante per garantire l'accuratezza dei risultati. La strategia di raffinamento della rete, infatti, deve essere tale da ridurre l'errore numerico, in particolare nelle vicinanze delle pareti, dove si sviluppano i gradienti di velocità più significativi. Il controllo della dimensione della rete, definito attraverso parametri come il valore di y* nelle zone prossime alle pareti, è essenziale per assicurarsi che la simulazione fornisca risultati consistenti e realistici.

Inoltre, il controllo delle perdite di pressione è uno degli obiettivi principali nella progettazione di un raccordo a T. Le perdite di pressione in un sistema a T possono essere suddivise in due categorie: quelle dovute all'attrito lungo il flusso principale e quelle associate alla deformazione del flusso quando si verifica la separazione del flusso nei punti di confluenza. Le simulazioni numeriche possono essere utilizzate per determinare i coefficienti di resistenza locali (LDC) in diverse sezioni del raccordo, che possono poi essere utilizzati per ottimizzare la geometria del raccordo e ridurre le perdite di pressione.

Un altro punto da sottolineare è che il comportamento del flusso nei raccordi di fornitura e di estrazione, pur condividendo alcuni tratti comuni, presenta differenze che possono influenzare la progettazione. In un raccordo di estrazione, infatti, il flusso principale e quello laterale si combinano in un contesto in cui la pressione atmosferica tende ad essere la condizione dominante. Al contrario, in un sistema di fornitura, il flusso principale è in genere spinto da uno o più ventilatori, il che cambia significativamente la dinamica del flusso e, di conseguenza, l'impatto delle zone di vortice.

Infine, la validazione dei modelli numerici è essenziale per garantire che i risultati ottenuti siano realistici. La comparazione con valori noti della letteratura e la verifica sperimentale sono strumenti imprescindibili per confermare la correttezza delle simulazioni. Una volta validati, questi modelli possono essere utilizzati per progettare raccordi a T ottimizzati, capaci di minimizzare le perdite di energia e migliorare l'efficienza del sistema complessivo.

Come la Conoscenza dei LDC Influenza la Validazione delle Soluzioni Numeriche nei Flussi Turbolenti

La conoscenza dei coefficienti di perdita di carico (LDC) è essenziale per validare le soluzioni numeriche e determinare la scelta più corretta delle impostazioni e dei modelli. In questo caso, il problema è stato risolto in un contesto bidimensionale di flusso turbolento. Per ottenere la chiusura delle soluzioni del moto, sono stati utilizzati diversi modelli di turbolenza, tra cui il modello k–ε standard (SKE), il modello k–ω standard (SKW) e il modello k–ω SST (SSTKW). Il problema principale affrontato riguarda la simulazione accurata del flusso in un condotto, particolarmente influenzato dalla precisione della simulazione dello strato limite, per cui sono stati adottati due approcci di simulazione vicino alla parete: le “Funzioni di Parete Standard” (SWF) e i “Trattamenti Avanzati della Parete” (EWT).

La geometria dell'area di calcolo è caratterizzata da un elemento adatto a un condotto simmetrico lungo la sua linea mediana, pertanto la soluzione numerica considera solo la metà superiore dell'area di calcolo. In questa fase di validazione, è stato esaminato l'effetto della combinazione dei modelli di turbolenza e dei metodi di simulazione delle pareti sulla soluzione numerica risultante, monitorando sia la resistenza (secondo l'equazione di Borda–Carnot) al punto di espansione improvvisa, sia le dimensioni della zona di vortice (VZ). Quest'ultima, come evidenziato in precedenti studi, è stata oggetto di numerosi studi, in vari modi. La validazione è stata eseguita per i seguenti modelli: il modello k–ε standard (SKE), il modello k–ω standard (SKW), il modello k–ω SST (SSTKW) e il modello “Reynolds Stress Model” (RSM). Ogni volta che è stato possibile, sono stati testati due approcci di simulazione delle pareti: SWF ed EWT. La figura 8.1 illustra la geometria dell'area di calcolo, mostrando le linee di corrente, le dimensioni chiave e le convenzioni utilizzate.

Il flusso attraversa il confine AB, per il quale è stata definita la condizione al contorno di “ingresso velocità” con un profilo di velocità uniforme di v = 20 m/s (Re = 11.700). Il flusso esce attraverso il confine EF, con una condizione al contorno definita come “uscita”, mentre l'asse di simmetria (AF) ha la condizione di contorno “simmetria”, e le altre pareti sono definite con la condizione di “parete” (pareti solide impermeabili). La validazione inizia con un problema di test che implica una doppia espansione del condotto. La larghezza del condotto cambia da b = 0,1 m nella parte stretta a b = 0,2 m nella parte larga. Per evitare che le condizioni al contorno e le perturbazioni all'espansione improvvisa influenzino i LDC, i condotti a monte e a valle dell'espansione improvvisa sono stati scelti abbastanza lunghi: a monte dell'espansione l = 1,5 m (l / b = 15), a valle dell'espansione l = 2,5 m (l / b = 25).

La determinazione dei LDC è stata effettuata con l'ausilio delle sezioni trasversali ausiliarie, definite lungo l'intero condotto a intervalli di 0,05 m, dove sono state determinate le pressioni totali mediate nel flusso (P_T) in queste sezioni. La figura 8.2 mostra la distribuzione della pressione totale lungo il condotto con un'espansione improvvisa, con il rapporto b / b_0 = 2 scelto come il problema di test durante la validazione. Successivamente, sono state identificate le posizioni in cui la variazione di pressione specifica ΔR = 100·(P_i - P_(i+1)) / P_i < 2%, in cui le perdite di pressione si verificano a causa dell'attrito, e tra di esse si trova la zona di influenza (IZ) dell'elemento di raccordo del condotto. Le perdite di pressione specifiche dovute all'attrito (R) sono state determinate in posizioni con ΔR < 2%, rispettivamente a monte dell'espansione R = 18,77 Pa/m (0,5 m < x < 1,45 m) e a valle dell'espansione R = 3,05 Pa/m (3,45 m < x < 3,95 m).

L'analisi ha anche mostrato che ΔR > 2% nelle aree iniziali e finali, rispettivamente nei range 0 m < x < 0,5 m e 3,95 m < x < 4,0 m, a causa dell'influenza delle condizioni al contorno definite come distribuzioni uniformi di velocità e pressione. In particolare, per l'area iniziale del condotto, in cui la velocità uniforme è definita nel confine di ingresso AB, si evidenzia la necessità di una lunghezza del condotto sufficientemente lunga affinché il profilo uniforme si trasformi in un profilo canonico, caratteristico del regime di flusso. La deformazione concomitante del flusso causa perdite di energia aggiuntive dovute all'attrito, esprimendosi in una variazione non lineare della pressione totale lungo il condotto.

Nel caso dell'espansione improvvisa, la perdita di pressione non è concentrata nel piano di espansione improvvisa, ma è distribuita in modo non uniforme lungo la zona di influenza (IZ). La definizione della lunghezza delle IZ richiederebbe calcoli extra, complicando il progetto aerodinamico del sistema di ventilazione. Per semplificare i calcoli, è stato adottato un approccio comune che assume che le perdite di pressione siano concentrate nello stesso piano (punto) di transizione dalla parte stretta alla parte larga del condotto. Di conseguenza, la modifica dei calcoli consiste nel sottrarre dalle perdite totali lungo la lunghezza l_up + l_down le perdite determinate utilizzando le perdite specifiche nel condotto a monte e a valle dell'espansione: ΔP_frict_up = R · l_up e ΔP_frict_down = R · l_down.

Nella fase finale della validazione numerica, sono stati condotti test di “convergenza della rete” e verifiche con combinazioni di modelli di turbolenza. Questo processo ha incluso la simulazione con modelli come SKE, SKW, SSTKW e RSM, abbinati a trattamenti delle pareti standard e avanzati. La verifica della “dipendenza dalla rete” è stata effettuata attraverso diversi stadi di raffinamento del calcolo. La successiva verifica dei risultati ha mostrato che la scelta accurata dei modelli di turbolenza e delle tecniche di simulazione delle pareti è cruciale per garantire la precisione delle simulazioni numeriche, in particolare per le applicazioni pratiche nel design di sistemi di ventilazione e nel controllo delle perdite energetiche nei flussi turbolenti.

Come progettare sistemi di ventilazione per ambienti professionali come i saloni di bellezza: efficienza, salute e sostenibilità

Il miglioramento dell'ambiente indoor nei saloni di bellezza e nei luoghi di lavoro che comportano l'utilizzo di sostanze chimiche o la produzione di polveri è un tema cruciale per la salute dei lavoratori e la sostenibilità ambientale. Le tecnologie di ventilazione e purificazione dell'aria sono al centro di molte ricerche volte a ridurre l'esposizione a inquinanti atmosferici, come le particelle di polvere e le sostanze volatile emanate da vernici, smalti e altri prodotti cosmetici.

Studi recenti hanno dimostrato l'importanza di una progettazione accurata dei sistemi di ventilazione in questi ambienti. È stato osservato che, sebbene gli impianti di ventilazione tradizionali possano ridurre la concentrazione di inquinanti atmosferici, una progettazione mirata e l'uso di tecnologie avanzate come i sistemi di estrazione locale dell'aria possono fare una differenza sostanziale. Questi sistemi sono progettati per captare e rimuovere rapidamente le particelle sospese nell'aria e le sostanze chimiche volatili direttamente alla fonte, evitando la dispersione nell'intero ambiente e migliorando la qualità dell'aria per i lavoratori.

L'efficacia di un sistema di ventilazione dipende da diversi fattori, tra cui il flusso dell'aria, la posizione delle prese di aspirazione, la potenza del ventilatore e la disposizione delle superfici e degli ostacoli all'interno del salone. Secondo studi di simulazione numerica, un design ottimale deve prendere in considerazione la geometria del salone, le condizioni di flusso dell'aria e le specifiche necessità dell'ambiente di lavoro. In particolare, la posizione strategica degli scarichi e l'uso di tecniche avanzate di modellazione fluida computazionale (CFD) permettono di ottenere una distribuzione uniforme del flusso d'aria, riducendo al minimo i punti critici in cui gli inquinanti potrebbero accumularsi.

Le normative sanitarie e le linee guida internazionali, come quelle dell'Organizzazione Mondiale della Sanità (OMS) e le linee guida ambientali regionali, forniscono una base importante per progettare sistemi di ventilazione sicuri ed efficaci. Tuttavia, l'adozione di queste normative spesso incontra difficoltà pratiche, come i costi elevati di installazione e manutenzione, nonché la complessità delle soluzioni tecnologiche avanzate. Un altro aspetto fondamentale riguarda la sostenibilità ambientale, poiché i sistemi di ventilazione devono essere progettati non solo per garantire la salute, ma anche per ridurre il consumo energetico, evitando così un impatto negativo sull'ambiente.

Alcuni studi specifici, come quelli condotti da Madsen et al. (1996) e Roelofs e Do (2012), hanno approfondito l'esposizione dei lavoratori in saloni di bellezza, riscontrando che l'uso di tecnologie di purificazione dell'aria non solo migliora la qualità dell'ambiente, ma contribuisce anche a ridurre l'incidenza di disturbi respiratori tra i lavoratori. Le particelle di polvere generate durante la manicure e l'utilizzo di smalti e altri cosmetici sono infatti riconosciute come potenziali cause di malattie respiratorie e cutanee, con rischi particolarmente elevati in ambienti privi di adeguati sistemi di ventilazione.

I sistemi di purificazione dell'aria per i saloni di bellezza, come quello descritto nei brevetti di Nguyen H.T. (2010) e Mai B. Nail (1999), sono progettati per garantire l'aspirazione locale dei vapori e delle polveri in prossimità della fonte, attraverso l'uso di unità di filtrazione ad alta efficienza. Questi dispositivi non solo migliorano la qualità dell'aria, ma aiutano anche a ridurre il rischio di contaminazione incrociata e la dispersione di sostanze chimiche nell'ambiente, che potrebbe risultare pericoloso per i clienti e per il personale.

Un altro elemento che dovrebbe essere preso in considerazione riguarda la gestione delle sostanze inquinanti a lungo termine. Le normative sanitarie e le linee guida esistenti richiedono che vengano adottati sistemi di monitoraggio continuo della qualità dell'aria all'interno di ambienti di lavoro ad alto rischio. Tali misure sono fondamentali non solo per garantire il rispetto degli standard di sicurezza, ma anche per la progettazione di interventi preventivi che possano ridurre il rischio di accumulo di sostanze pericolose.

In conclusione, la progettazione di un sistema di ventilazione efficace per un salone di bellezza richiede un'attenzione particolare alla scelta delle tecnologie, alla disposizione degli impianti, e alla conformità alle normative sanitarie. Tuttavia, non è sufficiente limitarsi a implementare soluzioni tecniche. È altrettanto importante sensibilizzare i lavoratori e i gestori delle strutture sui benefici della manutenzione regolare e del monitoraggio della qualità dell'aria, garantendo che ogni ambiente di lavoro rispetti non solo gli standard di sicurezza, ma anche le best practices in termini di sostenibilità e salute pubblica.