В третьем разделе рассматриваются задачи определения ФЕС сложно построенных коллекторов по данным гидродинамических исследований скважин. 
по результатам гидродинамических исследований скважин на неустановившихся режимах фильтрации. Для определения коэффициента сжимаемости пустотного пространства (открытых пор) использовалась формула И.,
(6)
где 
- параметр, характеризующий зависимость коэффициента проницаемости от депрессии; βн–коэффициент сжимаемости нефти (2*10-3 Мпа-1). При постоянных значениях толщины пласта и динамической вязкости, определялся коэффициент гидропроводности как 
,
, 
(7) где ε0- начальное значение коэффициента гидропроводности, Δp – депрессия, где, a –const, i - тангенс угла наклона касательной, проведенной к КВД или КПД, построенных в координатах ln t - Δp. Используя метод обработки КВД без учета притока, предложенный А. Т. Горбуновым и В. Н. Николаевским, получим
,
(8)
Для определения параметра 
с учетом притока жидкости в ствол скважины используется зависимость, полученная В. Е. Пешковым, В. Н. Нестеровым и другими, посредством параметра α1 –определяемого из графического построения КПД в координатах lnt-I(t)/V(t) и lni –I(t)/V(t),
где V(t) приток жидкости в скважину после остановки. Из (7) получим
(9)
После дифференцирования по lnt из (9), находим две формулы для определения (10) и приближенную (11)
(10), 
(11)
Для определения коэффициентов сжимаемости по полученным формулам воспользуемся проведенными промысловыми исследованиями скважин Салымского месторождения, вскрывших баженовскую свиту. Скважины 42,25 обрабатывались с учетом притока, скв.125 - без учета притока. Результаты обработки приведены в таблице 1. Значения, полученные обработкой графоаналитическим методом (7), отличаются от значений, полученных аналитически (10),(11) в среднем на 16,%.
Таблица 1
Определение коэффициента сжимаемости пустотного пространства β
№ скв. | β *10-2 МПа-1 по(6) | β *10-2 МПа-1 по(6) | ||||
(9) | (10) | (11) | (7) | (8) | (11) | |
42 | 1,18 – 1,82 | 1,55-1,65 | 1,40-1,53 | |||
25 | 1,45 | 1,72 | ||||
125 | 7,9-22,1 | 3,0-21,0 | 3,1-4,5 |
Значения параметра β, полученные обработкой гидродинамических исследований по (10),(11), хорошо согласуются с результатами, полученными по лабораторным исследованиям керна. Тем самым разработан метод определения коэффициента сжимаемости пустотного пространства обработкой результатов гидродинамических испытаний скважин.
В соответствие с изложенным в первом разделе, рассмотрено определение фильтрационо-емкостных параметров коллектора, моделируемого в виде двух пропластков: высокопроницаемого и низкопроницаемого. Предполагается, что приток флюида в скважину поступает только из ВП. НП подпитывает ВП по всей площади контакта. Индекс 1 соответствует параметрам ВП, 2 – параметрам НП. Дифференциальные уравнения (С. Н. Бузинов, И. Д. Умрихин), начальные и граничные условия примут вид:
(12), 
0<=z<=h2 (13) p1(0,r)=p2(0,z)=p0 (14) p1(t,¥)=p0 ; r
½r=0 =
(15)
½z=0=0 
½z=h2 (16),
где p1, p2 – давления в ВП и НП; v - скорость перетока из НП в ВП; χ1, χ2 ,ε1, ε2-коэффициенты пьезо-и гидропроводности ВП и НП соответственно; h2- толщина НП; Q - дебит скважины; μ – динамическая вязкость жидкости; p0-начальное пластовое давление. Введем дополнительное условие, связывающее давление в ВП и НП на границе контакта пропластков. p2(t, h2)=p1(r, t)+F(t, r)*p0 . Функция F(t, r) отражает процессы перетока между пропластками и должна удовлетворять начальному и граничным условиям. Интегрируя (13) с учетом условий (16) и применяя теорему о среднем, получим приближенное значение скорости перетока v. Подставляя v в которое после подстановки в (12) и после интегрирования последнего при r=rc, получим выражения для определения давления на забое. Применяя принцип суперпозиций, найдем давление после остановки скважины на КВД при условии, что время работы скважины больше времени восстановления.
(17)
, pc – давление на забое в момент остановки;
Промысловыми исследованиями установлено, что КВД скважины вскрывшей сложнопостроенный коллектор, в координатах lnt - Dp, является кривой, состоящей из трех участков. Первый пологий, соответствует притоку жидкости только из ВП, второй участок отражает переток флюида из НП в ВП, на третьем участке, пологом, процесс взаимодействия между пропластками стабилизируется. Кривая имеет точку перегиба на втором участке, следовательно, вторая производная от (17) по lnt равна нулю.
После преобразований получим:
;
;
; (18) где x1=lnt1; x1 – точка перегиба КВД на втором участке; i1 –тангенс угла наклона касательной на третьем участке КВД ; i2 –тангенс угла наклона касательной, проведенной в точке перегиба; Δp0=p10-pc, p10-отрезок, отсекаемый касательной третьего участка, на оси ординат. Параметры (18) характеризуют ФЕС низкопроницаемой части коллектора, β2-коэффициент объемной упругости НП. Параметры высокопроницаемого пропластка определяются обычным способом по третьему участку КВД.
(19)
Для примера рассмотрим КВД скв. Р-58 Верхне-Колик-Еганского месторождения, вскрывшей ачимовскую толщу в интервале 2380-2390 и 2346-2374м, имевшей дебит перед остановкой Q=14,4м3/сут, p0=23,3МПа; pc=12,7МПа, rc=0,1м; i1=1,66МПа, i2=3,57МПа, Δp0=8,4МПа (рисунок 6). В результате расчета по формулам (18),(19) получим 
=7,9*10-6м3/МПа*с=0,79(мкм2 см)/(мПА*с) , χ1=5,39 м2/с λ1=1,2*10-5 1/с; λ2=1,18*10-10 МПа*с, β2h2=1,01*10-5м/МПа.
При известном значении h2 можно определить коэффициенты пьезо - и гидропроводности и коэффициент объемной упругости НП.
В четвертом разделе формулируются условия, обеспечивающие оптимальный режим работы нефтяной скважины, при котором предотвращается разрушение ПЗП и обеспечивается эффективное совместное дренирование высоко - и низко проницаемых разностей для обеспечения продолжительной работы скважины при давлении на забое выше давления насыщения. В соответствии с принятой моделью флюид, отбираемый из скважины, притекает по высокопроницаемой части коллектора, из низко проницаемых пропластков флюид перетекает в высокопроницаемую по всей площади контакта НП и ВП. Критерием оптимального, рационального режима работы скважины будет соответствие отбираемого флюида из ВП к флюиду перетекаемому из НП в ВП. Рассматривается установившаяся плоскорадиальная фильтрация по ВП. Низко проницаемый пропласток подпитывает ВП по всей площади контакта. В этом случае в уравнении (12) левая часть равна нулю, выполняются граничные условия (16). Введем вместо давления депрессию Δp=p0-p1 и условие на контуре питания R Δp=0.Функцию перетока определим из условия размерности и условия, что при r→0 v→0. Одним из возможных значений функции v будет
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 |
Основные порталы (построено редакторами)